Proponado de daŭrigeblaj fontoj de elektro estas unu el la plej gravaj defioj de ĉi tiu jarcento. Esplorareoj en energi-rikoltmaterialoj devenas de tiu instigo, inkluzive de termoelektra1, fotovoltaiko2 kaj termofotovoltaiko3. Kvankam mankas al ni materialoj kaj aparatoj kapablaj rikolti energion en la gamo de Joule, piroelektraj materialoj, kiuj povas konverti elektran energion en periodajn temperaturŝanĝojn, estas konsiderataj sensiloj4 kaj energiaj rikoltiloj5,6,7. Ĉi tie ni evoluigis makroskopan termikan rikoltilon en la formo de plurtavola kondensilo farita el 42 gramoj da plumba skandio tantalato, produktante 11.2 J da elektra energio per termodinamika ciklo. Ĉiu piroelektra modulo povas generi elektran energian densecon ĝis 4,43 J cm-3 per ciklo. Ni ankaŭ montras, ke du tiaj moduloj pezaj 0,3 g sufiĉas por kontinue funkciigi aŭtonomiajn energirikoltojn per enigitaj mikroregiloj kaj temperatursensiloj. Fine, ni montras, ke por temperaturo de 10 K, ĉi tiuj plurtavolaj kondensiloj povas atingi 40% Carnot-efikecon. Tiuj trajtoj ŝuldiĝas al (1) ferelektra fazŝanĝo por alta efikeco, (2) malalta elflua kurento por malhelpi perdojn, kaj (3) alta paneotensio. Ĉi tiuj makroskopaj, skaleblaj kaj efikaj piroelektraj rikoltmaŝinoj reimagas termoelektran elektroproduktadon.
Kompare al la spaca temperaturgradiento postulata por termoelektraj materialoj, energirikoltlaboro de termoelektraj materialoj postulas temperaturcikladon dum tempo. Tio signifas termodinamikan ciklon, kiu estas plej bone priskribita per la entropia (S)-temperatura (T) diagramo. Figuro 1a montras tipan ST-intrigon de ne-linia piroelektra (NLP) materialo montranta kamp-movitan feroelektran-paraelektran faztransiron en skandio plumbotantalato (PST). La bluaj kaj verdaj sekcioj de la ciklo sur la ST-diagramo egalrilatas al la transformita elektra energio en la Olson-ciklo (du izotermaj kaj du izopolsekcioj). Ĉi tie ni konsideras du ciklojn kun la sama elektra kampoŝanĝo (kampo sur kaj for) kaj temperaturŝanĝo ΔT, kvankam kun malsamaj komencaj temperaturoj. La verda ciklo ne situas en la faza transirregiono kaj tiel havas multe pli malgrandan areon ol la blua ciklo situanta en la faza transirregiono. En la ST-diagramo, ju pli granda la areo, des pli granda la kolektita energio. Tial, la faza transiro devas kolekti pli da energio. La bezono de granda areo biciklado en NLP estas tre simila al la bezono de elektrotermikaj aplikoj9, 10, 11, 12 kie PST-multavolaj kondensiloj (MLCoj) kaj PVDF-bazitaj terpolimeroj lastatempe montris bonegan inversan agadon. malvarmiga rendimento statuso en ciklo 13,14,15,16. Tial ni identigis PST-MLC-ojn de intereso por termoenergia rikolto. Tiuj specimenoj estis plene priskribitaj en la metodoj kaj karakterizitaj en suplementaj notoj 1 (skana elektrona mikroskopio), 2 (Rentgenfota difrakto) kaj 3 (kalorimetrio).
a, Skizo de entropia (S)-temperatura (T) intrigo kun elektra kampo sur kaj malŝaltita aplikata al NLP-materialoj montrantaj faztransirojn. Du energikolektaj cikloj estas montritaj en du malsamaj temperaturzonoj. La bluaj kaj verdaj cikloj okazas ene kaj ekster la faztransiro, respektive, kaj finiĝas en tre malsamaj regionoj de la surfaco. b, du DE PST MLC unupolusaj ringoj, 1 mm dikaj, mezuritaj inter 0 kaj 155 kV cm-1 je 20 °C kaj 90 °C, respektive, kaj la ekvivalentaj Olsen-cikloj. La literoj ABCD rilatas al malsamaj ŝtatoj en la Olson-ciklo. AB: MLCoj estis ŝargitaj al 155 kV cm-1 je 20 °C. BC: MLC estis konservita ĉe 155 kV cm-1 kaj la temperaturo estis levita ĝis 90 °C. KD: MLC malŝarĝas je 90 °C. DA: MLC malvarmigita ĝis 20 °C en nula kampo. La blua areo respondas al la eniga potenco necesa por komenci la ciklon. La oranĝa areo estas la energio kolektita en unu ciklo. c, supra panelo, tensio (nigra) kaj fluo (ruĝa) kontraŭ tempo, spurita dum la sama Olson-ciklo kiel b. La du enigaĵoj reprezentas la plifortigon de tensio kaj fluo ĉe ŝlosilaj punktoj en la ciklo. En la pli malalta panelo, la flavaj kaj verdaj kurboj reprezentas la ekvivalentajn temperaturon kaj energiokurbojn, respektive, por 1 mm dika MLC. Energio estas kalkulita de la kurboj de kurento kaj tensio sur la supra panelo. Negativa energio respondas al la kolektita energio. La paŝoj respondaj al la majuskloj en la kvar figuroj estas la samaj kiel en la Olson-ciklo. La ciklo AB'CD egalrilatas al la Stirling-ciklo (aldona noto 7).
kie E kaj D estas la elektra kampo kaj la elektra movokampo, respektive. Nd povas esti akirita nerekte de la DE-cirkvito (Fig. 1b) aŭ rekte per komencado de termodinamika ciklo. La plej utilaj metodoj estis priskribitaj de Olsen en sia pionira laboro pri kolektado de piroelektra energio en la 1980-aj jaroj17.
Sur fig. 1b montras du monopolajn DE-buklojn de 1 mm dikaj PST-MLC-specimenoj kunvenitaj je 20 °C kaj 90 °C, respektive, en intervalo de 0 ĝis 155 kV cm-1 (600 V). Tiuj du cikloj povas esti uzitaj por nerekte kalkuli la energion kolektitan per la Olson-ciklo montrita en Figuro 1a. Fakte, la Olsen-ciklo konsistas el du izokampbranĉoj (ĉi tie, nul kampo en la DA branĉo kaj 155 kV cm-1 en la BC branĉo) kaj du izotermaj branĉoj (ĉi tie, 20°С kaj 20°С en la AB branĉo) . C en la KD-branĉo) La energio kolektita dum la ciklo respondas al la oranĝaj kaj bluaj regionoj (EdD integralo). La kolektita energio Nd estas la diferenco inter eniga kaj elira energio, do nur la oranĝa areo en fig. 1b. Ĉi tiu speciala Olson-ciklo donas Nd-energion densecon de 1.78 J cm-3. La Stirling-ciklo estas alternativo al la Olson-ciklo (Aldona Noto 7). Ĉar la konstanta ŝarga stadio (malferma cirkvito) estas pli facile atingita, la energidenseco ĉerpita el Fig. 1b (ciklo AB'CD) atingas 1,25 J cm-3. Ĉi tio estas nur 70% de tio, kion la Olson-ciklo povas kolekti, sed simpla rikolta ekipaĵo faras ĝin.
Krome, ni rekte mezuris la energion kolektitan dum la Olson-ciklo energiigante la PST-MLC uzante Linkam-temperaturkontrolan etapon kaj fontan mezurilon (metodo). Figuro 1c ĉe la supro kaj en la respektivaj enmetoj montras la fluon (ruĝan) kaj tension (nigre) kolektitajn sur la sama 1 mm dika PST MLC kiel por la DE-buklo trapasanta la saman Olson-ciklon. La kurento kaj tensio ebligas kalkuli la kolektitan energion, kaj la kurboj estas montritaj en fig. 1c, fundo (verda) kaj temperaturo (flava) dum la tuta ciklo. La literoj ABCD reprezentas la saman Olson-ciklon en Fig. 1. MLC-ŝargado okazas dum la AB-gambo kaj estas efektivigita ĉe malalta fluo (200 µA), do SourceMeter povas konvene kontroli ŝargadon. La sekvo de tiu konstanta komenca kurento estas ke la tensiokurbo (nigra kurbo) ne estas linia pro la ne-linia potenciala movokampo D PST (Fig. 1c, supra enmetita). Ĉe la fino de ŝargado, 30 mJ da elektra energio estas stokitaj en la MLC (punkto B). La MLC tiam varmiĝas kaj negativa kurento (kaj tial negativa kurento) estas produktita dum la tensio restas ĉe 600 V. Post 40 s, kiam la temperaturo atingis altebenaĵon de 90 °C, tiu fluo estis kompensita, kvankam la paŝospecimeno produktis en la cirkvito elektran potencon de 35 mJ dum ĉi tiu izokampo (dua enmetita en Fig. 1c, supro). La tensio sur la MLC (branĉo KD) tiam estas reduktita, rezultigante pliajn 60 mJ da elektra laboro. La totala elira energio estas 95 mJ. La kolektita energio estas la diferenco inter la eniga kaj elira energio, kiu donas 95 – 30 = 65 mJ. Tio egalrilatas al energidenseco de 1.84 J cm-3, kiu estas tre proksima al la Nd eltirita de la DE-ringo. La reproduktebleco de ĉi tiu Olson-ciklo estis vaste provita (Aldona Noto 4). Plie pliigante tensio kaj temperaturo, ni atingis 4.43 J cm-3 uzante Olsen-ciklojn en 0.5 mm dika PST MLC super temperaturintervalo de 750 V (195 kV cm-1) kaj 175 °C (Aldona Noto 5). Ĉi tio estas kvaroble pli granda ol la plej bona agado raportita en la literaturo por rektaj Olson-cikloj kaj estis akirita sur maldikaj filmoj de Pb(Mg,Nb)O3-PbTiO3 (PMN-PT) (1.06 J cm-3)18 (cm .Suplementa). Tablo 1 por pli da valoroj en la literaturo). Ĉi tiu agado estis atingita pro la tre malalta elflua fluo de ĉi tiuj MLC-oj (<10−7 A je 750 V kaj 180 °C, vidu detalojn en Suplementa Noto 6) - decida punkto menciita de Smith et al.19 - kontraste. al la materialoj uzataj en pli fruaj studoj17,20. Ĉi tiu agado estis atingita pro la tre malalta elflua fluo de ĉi tiuj MLC-oj (<10−7 A je 750 V kaj 180 °C, vidu detalojn en Suplementa Noto 6) - decida punkto menciita de Smith et al.19 - kontraste. al la materialoj uzataj en pli fruaj studoj17,20. Эти характеристики были достигнуты благодаря очень низкому току утечки этих MLC (< 10–7 В А70 °C пи одробности в дополнительном примечании 6) — критический момент, упомянутый Смитом и др. 19 — в отличие от к материалам, использованным в более ранних исследованиях17,20. Ĉi tiuj karakterizaĵoj estis atingitaj pro la tre malalta elflua fluo de ĉi tiuj MLCoj (<10–7 A ĉe 750 V kaj 180 °C, vidu Suplementan Noton 6 por detaloj) - kritika punkto menciita de Smith et al. 19 – kontraste al materialoj uzataj en pli fruaj studoj17,20.由于这些MLC 的泄漏电流非常低（在750 V 和180 °C 时<10-7 A，请参见补充说昸低（在玆 中昻6 中玆中昻6 中昻等人19 提到的关键点——相比之下，已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料17,20。由于 这些 mlc 的 泄漏 非常 （在 在 在 750 V 和 180 ° C 时 <10-7 A ， 参见 补充 说慅 说昻 说慭）））） — 等 人 19 提到 关键 关键 点 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下比之比之下下 相比之下 相比之下 相比之下相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下下 相比下，比之下，比之下，幋迲经胍比之下到早期研究中使用的材料17.20。 Поскольку ток утечки этих MLC очень низкий (<10–7 А при 750 В и 180 °C, см. подробностел подробности подробности в ии 6) — ключевой момент, упомянутый Смитом и др. 19 — для сравнения, были достигнуты эти характеристики. Ĉar la elflua fluo de ĉi tiuj MLC-oj estas tre malalta (<10–7 A je 750 V kaj 180 °C, vidu Suplementan Noton 6 por detaloj) - ŝlosila punkto menciita de Smith et al. 19 - por komparo, ĉi tiuj prezentoj estis atingitaj.al materialoj uzataj en pli fruaj studoj 17,20.
La samaj kondiĉoj (600 V, 20–90 °C) aplikitaj al la Stirling-ciklo (Aldona noto 7). Kiel atendite de la rezultoj de la DE-ciklo, la rendimento estis 41.0 mJ. Unu el la plej okulfrapaj trajtoj de Stirling-cikloj estas ilia kapablo plifortigi la komencan tension tra la termoelektra efiko. Ni observis tensiogajnon de ĝis 39 (de komenca tensio de 15 V ĝis fina tensio de ĝis 590 V, vidu Suplementan Fig. 7.2).
Alia karakterizaĵo de tiuj MLCoj estas ke ili estas makroskopaj objektoj sufiĉe grandaj por kolekti energion en la ĵulintervalo. Tial ni konstruis prototipan rikoltmaŝinon (HARV1) uzante 28 MLC PST 1 mm dikan, sekvante la saman paralelan platdezajnon priskribitan de Torello et al.14, en 7×4 matrico kiel montrita en Fig. La varmo-portanta dielektrika fluido en la dukto estas delokigita per peristaltika pumpilo inter du rezervujoj kie la fluida temperaturo estas konservita konstanta (metodo). Kolektu ĝis 3,1 J uzante la Olson-ciklon priskribitan en fig. 2a, izotermaj regionoj je 10°C kaj 125°C kaj izokampaj regionoj je 0 kaj 750 V (195 kV cm-1). Ĉi tio respondas al energidenseco de 3,14 J cm-3. Uzante ĉi tiun kombinaĵon, mezuradoj estis faritaj sub diversaj kondiĉoj (Fig. 2b). Notu ke 1.8 J estis akiritaj super temperaturintervalo de 80 °C kaj tensio de 600 V (155 kV cm-1). Ĉi tio kongruas kun la antaŭe menciita 65 mJ por 1 mm dika PST MLC sub la samaj kondiĉoj (28 × 65 = 1820 mJ).
a, Eksperimenta aranĝo de kunvenita HARV1-prototipo bazita sur 28 MLC-PSToj 1 mm dikaj (4 vicoj × 7 kolumnoj) funkciante per Olson-cikloj. Por ĉiu el la kvar cikloŝtupoj, temperaturo kaj tensio estas disponigitaj en la prototipo. La komputilo veturas peristaltan pumpilon kiu cirkulas dielektrikan likvaĵon inter la malvarmaj kaj varmaj rezervujoj, du valvoj, kaj energifonto. La komputilo ankaŭ uzas termoparojn por kolekti datenojn pri la tensio kaj kurento liveritaj al la prototipo kaj la temperaturo de la kombinaĵo de la elektroprovizo. b, Energio (koloro) kolektita de nia 4×7 MLC-prototipo kontraŭ temperaturintervalo (X-akso) kaj tensio (Y-akso) en malsamaj eksperimentoj.
Pli granda versio de la rikoltmaŝino (HARV2) kun 60 PST MLC 1 mm dika kaj 160 PST MLC 0.5 mm dika (41.7 g aktiva piroelektra materialo) donis 11.2 J (Suplementa Noto 8). En 1984, Olsen faris energirikolton bazitan sur 317 g da stan-dopita Pb(Zr,Ti)O3-kunmetaĵo kapabla je generado de 6.23 J da elektro ĉe temperaturo de proksimume 150 °C (ref. 21). Por ĉi tiu kombinaĵo, ĉi tiu estas la nura alia valoro havebla en la ĵulintervalo. Ĝi ricevis iom pli ol duonon de la valoro kiun ni atingis kaj preskaŭ sep fojojn la kvaliton. Ĉi tio signifas, ke la energia denseco de HARV2 estas 13 fojojn pli alta.
La cikloperiodo HARV1 estas 57 sekundoj. Tio produktis 54 mW da potenco kun 4 vicoj de 7 kolumnoj de 1 mm dikaj MLC-aroj. Por fari ĝin unu paŝon plu, ni konstruis trian kombinaĵon (HARV3) kun 0.5mm dika PST MLC kaj simila agordo al HARV1 kaj HARV2 (Suplementa Noto 9). Ni mezuris termigan tempon de 12,5 sekundoj. Ĉi tio respondas al ciklotempo de 25 s (Suplementa Fig. 9). La kolektita energio (47 mJ) donas elektran potencon de 1,95 mW per MLC, kiu siavice permesas al ni imagi, ke HARV2 produktas 0,55 W (ĉirkaŭ 1,95 mW × 280 PST MLC 0,5 mm dika). Krome, ni simulis varmotransdonon uzante Finite Elementan Simuladon (COMSOL, Suplementa Noto 10 kaj Suplementaj Tabeloj 2-4) respondaj al la HARV1-eksperimentoj. Finhava elementa modelado ebligis antaŭdiri potencovalorojn preskaŭ grandordon pli altajn (430 mW) por la sama nombro da PST-kolumnoj maldikigante la MLC al 0,2 mm, uzante akvon kiel malvarmigilon kaj restarigante la matricon al 7 vicoj. . × 4 kolumnoj (krom , estis 960 mW kiam la tanko estis apud la kombinaĵo, Suplementa Fig. 10b).
Por pruvi la utilecon de tiu kolektanto, Stirling-ciklo estis aplikita al memstara manifestacianto konsistanta el nur du 0.5 mm dikaj PST-MLCoj kiel varmokolektiloj, alttensia ŝaltilo, malalttensia ŝaltilo kun stokadkondensilo, DC/DC-transformilo. , malalt-potenca mikroregilo, du termoparoj kaj akceltransformilo (Suplementa Noto 11). La cirkvito postulas, ke la stoka kondensilo estu komence ŝargita je 9V kaj poste funkcias aŭtonome dum la temperaturo de la du MLCoj varias de -5 °C ĝis 85 °C, ĉi tie en cikloj de 160 s (pluraj cikloj estas montritaj en Suplementa Noto 11) . Rimarkinde, du MLC-oj pezaj nur 0.3g povas aŭtonome kontroli ĉi tiun grandan sistemon. Alia interesa trajto estas, ke la malalttensia konvertilo kapablas konverti 400V al 10-15V kun 79% efikeco (Suplementa Noto 11 kaj Suplementa Figuro 11.3).
Fine, ni taksis la efikecon de ĉi tiuj MLC-moduloj en konvertado de termika energio en elektran energion. La kvalitfaktoro η de efikeco estas difinita kiel la rilatumo de la denseco de la kolektita elektra energio Nd al la denseco de la provizita varmeco Qin (Aldona noto 12):
Figuroj 3a,b montras la efikecon η kaj proporcian efikecon ηr de la Olsen-ciklo, respektive, kiel funkcio de la temperaturintervalo de 0.5 mm dika PST MLC. Ambaŭ datenoj ricevas por elektra kampo de 195 kV cm-1. La efikeco \(\this\) atingas 1,43%, kio estas ekvivalenta al 18% de ηr. Tamen, por temperaturo de 10 K de 25 °C ĝis 35 °C, ηr atingas valorojn ĝis 40% (blua kurbo en Fig. 3b). Ĉi tio estas duoble la konata valoro por NLP-materialoj registritaj en PMN-PT-filmoj (ηr = 19%) en la temperaturo de 10 K kaj 300 kV cm-1 (Ref. 18). Temperaturintervaloj sub 10 K ne estis pripensitaj ĉar la termika histerezo de la PST MLC estas inter 5 kaj 8 K. Rekono de la pozitiva efiko de faztransiroj sur efikeco estas kritika. Fakte, la optimumaj valoroj de η kaj ηr estas preskaŭ ĉiuj akiritaj ĉe la komenca temperaturo Ti = 25 °C en Figoj. 3a,b. Ĉi tio ŝuldiĝas al proksima faza transiro kiam neniu kampo estas aplikata kaj la Curie-temperaturo TC estas ĉirkaŭ 20 °C en ĉi tiuj MLC-oj (Aldona noto 13).
a,b, la efikeco η kaj la proporcia efikeco de la Olson-ciklo (a)\({\eta }_{{\rm{r}}}=\eta /{\eta}_{{\rm{Carnot} } por la maksimuma elektra per kampo de 195 kV cm-1 kaj malsamaj komencaj temperaturoj Ti, }}\,\)(b) por la MPC PST 0,5 mm dika, depende de la temperaturintervalo ΔTspan.
Ĉi-lasta observado havas du gravajn implicojn: (1) ĉiu efika biciklado devas komenciĝi ĉe temperaturoj super TC por kamp-induktita faztransiro (de paraelektra ĝis ferelektra) por okazi; (2) ĉi tiuj materialoj estas pli efikaj ĉe rultempoj proksime al TC. Kvankam grandskalaj efikecoj estas montritaj en niaj eksperimentoj, la limigita temperaturintervalo ne permesas al ni atingi grandajn absolutajn efikecojn pro la Carnot-limo (\(\Delta T/T\)). Tamen, la bonega efikeco pruvita de ĉi tiuj PST-MLC-oj pravigas Olsen kiam li mencias, ke "ideala klaso 20 regenera termoelektra motoro funkcianta ĉe temperaturoj inter 50 °C kaj 250 °C povas havi efikecon de 30%"17. Por atingi ĉi tiujn valorojn kaj testi la koncepton, estus utile uzi dopitajn PST-ojn kun malsamaj TC-oj, kiel studis Shebanov kaj Borman. Ili montris, ke TC en PST povas varii de 3°C (Sb-dopado) ĝis 33°C (Ti-dopado) 22 . Tial ni hipotezas, ke venontgeneraciaj piroelektraj regeneriloj bazitaj sur dopitaj PST-MLC-oj aŭ aliaj materialoj kun forta unuaorda faza transiro povas konkuri kun la plej bonaj potencaj rikoltiloj.
En ĉi tiu studo, ni esploris MLCojn faritajn el PST. Tiuj aparatoj konsistas el serio de Pt kaj PST-elektrodoj, per kio pluraj kondensiloj estas ligitaj en paralelo. PST estis elektita ĉar ĝi estas bonega EC-materialo kaj tial eble bonega NLP-materialo. Ĝi elmontras akran unuaordan feroelektran-paraelektran faztransiron ĉirkaŭ 20 °C, indikante ke ĝiaj entropioŝanĝoj estas similaj al tiuj montritaj en Fig. 1. Similaj MLCoj estis plene priskribitaj por EC13,14-aparatoj. En ĉi tiu studo, ni uzis MLC-ojn 10.4 × 7.2 × 1 mm³ kaj 10.4 × 7.2 × 0.5 mm³. MLCoj kun dikeco de 1 mm kaj 0.5 mm estis faritaj de 19 kaj 9 tavoloj de PST kun dikeco de 38.6 µm, respektive. En ambaŭ kazoj, la interna PST-tavolo estis metita inter 2.05 µm dikaj platenelektrodoj. La dezajno de ĉi tiuj MLC-oj supozas, ke 55% de la PST-oj estas aktivaj, respondante al la parto inter la elektrodoj (Komplementa Noto 1). La aktiva elektroda areo estis 48.7 mm2 (Aldona Tabelo 5). MLC PST estis preparita per solidfaza reago kaj gisadmetodo. La detaloj de la preparprocezo estis priskribitaj en antaŭa artikolo14. Unu el la diferencoj inter PST MLC kaj la antaŭa artikolo estas la ordo de B-ejoj, kiu multe influas la agadon de EC en PST. La ordo de B-ejoj de PST MLC estas 0.75 (Suplementa Noto 2) akirita per sinterizado je 1400 °C sekvita de centoj da horoj longa kalciado je 1000 °C. Por pliaj informoj pri PST MLC, vidu Suplementajn Notojn 1-3 kaj Suplementan Tabelon 5.
La ĉefa koncepto de ĉi tiu studo baziĝas sur la ciklo de Olson (Fig. 1). Por tia ciklo, ni bezonas varman kaj malvarman rezervujon kaj elektroprovizon kapablan kontroli kaj kontroli la tension kaj fluon en la diversaj MLC-moduloj. Tiuj rektaj cikloj uzis du malsamajn konfiguraciojn, nome (1) Linkam-moduloj hejtante kaj malvarmigantan unu MLC ligitan al Keithley 2410 energifonto, kaj (2) tri prototipoj (HARV1, HARV2 kaj HARV3) paralele kun la sama fontenergio. En ĉi-lasta kazo, dielektrika likvaĵo (silikona oleo kun viskozeco de 5 cP je 25 °C, aĉetita de Sigma Aldrich) estis uzita por varmoŝanĝo inter la du rezervujoj (varma kaj malvarma) kaj la MLC. La termika rezervujo konsistas el vitra ujo plenigita per dielektrika fluido kaj metita sur la termika plato. Fridstokado konsistas el akvobano kun likvaj tuboj enhavantaj dielektrikan fluidaĵon en granda plasta ujo plenigita per akvo kaj glacio. Du tridirektaj pinĉvalvoj (aĉetitaj de Bio-Chem Fluidics) estis metitaj ĉe ĉiu fino de la kombinaĵo por konvene ŝanĝi fluidon de unu rezervujo al alia (Figuro 2a). Por certigi termikan ekvilibron inter la PST-MLC-pakaĵo kaj la fridigaĵo, la cikloperiodo estis plilongigita ĝis la enirejo kaj elirejo termoparoj (kiel eble plej proksime al la PST-MLC-pakaĵo) montris la saman temperaturon. La Python-skripto administras kaj sinkronigas ĉiujn instrumentojn (fontomezuriloj, pumpiloj, valvoj kaj termoparoj) por funkcii la ĝustan Olson-ciklon, te la fridiga buklo komencas bicikli tra la PST-stako post kiam la fontmezurilo estas ŝargita tiel ke ili varmiĝas ĉe la dezirata. aplikata tensio por donita Olson-ciklo.
Alternative, ni konfirmis ĉi tiujn rektajn mezuradojn de kolektita energio per nerektaj metodoj. Tiuj nerektaj metodoj estas bazitaj sur elektra movo (D) - elektra kampo (E) kampobukloj kolektitaj ĉe malsamaj temperaturoj, kaj kalkulante la areon inter du DE-bukloj, oni povas precize taksi kiom multe da energio povas esti kolektita, kiel montrite en la figuro. . en figuro 2. .1b. Tiuj DE-bukloj ankaŭ estas kolektitaj per Keithley fontmezuriloj.
Dudek ok 1 mm dikaj PST-MLC-oj estis kunvenitaj en 4-vico, 7-kolumna paralela platstrukturo laŭ la dezajno priskribita en la referenco. 14. La fluida breĉo inter PST-MLC-vicoj estas 0.75mm. Ĉi tio estas atingita aldonante striojn de duflanka bendo kiel likvaj interspaciloj ĉirkaŭ la randoj de la PST MLC. La PST MLC estas elektre ligita en paralela kun arĝenta epoksia ponto en kontakto kun la elektrodkondukoj. Post tio, dratoj estis gluitaj kun arĝenta epoksirezino al ĉiu flanko de la elektrodterminaloj por ligo al la elektroprovizo. Fine, enigu la tutan strukturon en la poliolefinan hoson. Ĉi-lasta estas gluita al la fluida tubo por certigi taŭgan sigeladon. Finfine, 0.25 mm dikaj K-specaj termoparoj estis konstruitaj en ĉiu fino de la PST-MLC-strukturo por monitori la enirejon kaj elirajn likvajn temperaturojn. Por fari tion, la hoso unue devas esti borita. Post instalo de la termopar, apliku la saman gluon kiel antaŭe inter la termopar-hoso kaj drato por restarigi la sigelon.
Ok apartaj prototipoj estis konstruitaj, kvar el kiuj havis 40 0.5 mm dikajn MLC-PSTojn distribuitajn kiel paralelaj platoj kun 5 kolumnoj kaj 8 vicoj, kaj la ceteraj kvar havis 15 1 mm dikajn MLC-PSTojn ĉiu. en 3-kolumna × 5-vica paralelplata strukturo. La tutsumo de PST MLCoj uzitaj estis 220 (160 0.5 mm dika kaj 60 PST MLC 1 mm dika). Ni nomas ĉi tiujn du subunuojn HARV2_160 kaj HARV2_60. La likva interspaco en la prototipo HARV2_160 konsistas el du duflankaj bendoj 0,25 mm dikaj kun drato 0,25 mm dika inter ili. Por la prototipo HARV2_60, ni ripetis la saman proceduron, sed uzante 0.38 mm dikan draton. Por simetrio, HARV2_160 kaj HARV2_60 havas siajn proprajn fluidajn cirkvitojn, pumpilojn, valvojn kaj malvarman flankon (Aldona Noto 8). Du HARV2-unuoj dividas varmegan rezervujon, 3-litran ujon (30 cm x 20 cm x 5 cm) sur du varmaj teleroj kun rotaciaj magnetoj. Ĉiuj ok individuaj prototipoj estas elektre ligitaj en paralelo. La HARV2_160 kaj HARV2_60-subunuoj funkcias samtempe en la Olson-ciklo rezultiganta energirikolton de 11.2 J.
Metu 0.5mm dikan PST MLC en poliolefinan hoson kun duobla bendo kaj drato ambaŭflanke por krei spacon por flui likvaĵo. Pro ĝia eta grandeco, la prototipo estis metita plej proksime al varma aŭ malvarma rezervujvalvo, minimumigante ciklotempojn.
En PST MLC, konstanta elektra kampo estas aplikata aplikante konstantan tension al la hejta branĉo. Kiel rezulto, negativa termika fluo estas generita kaj energio estas stokita. Post varmigado de la PST MLC, la kampo estas forigita (V = 0), kaj la energio stokita en ĝi estas resendita reen al la fontokalkulilo, kiu egalrilatas al unu pli da kontribuo de la kolektita energio. Finfine, kun tensio V = 0 aplikita, la MLC-PSToj estas malvarmetigitaj al sia komenca temperaturo tiel ke la ciklo povas komenci denove. En ĉi tiu etapo, energio ne estas kolektita. Ni kuris la Olsen-ciklon uzante Keithley 2410 SourceMeter, ŝargante la PST-MLC de tensiofonto kaj fiksante la nunan kongruon al la taŭga valoro por ke sufiĉaj punktoj estis kolektitaj dum la ŝarga fazo por fidindaj energiaj kalkuloj.
En Stirling-cikloj, PST-MLCoj estis ŝargitaj en tensiofonta reĝimo ĉe komenca elektra kampa valoro (komenca tensio Vi > 0), dezirata observofluo tiel ke la ŝargpaŝo daŭras proksimume 1 s (kaj sufiĉe daj punktoj estas kolektitaj por fidinda kalkulo de la energio) kaj malvarma temperaturo. En Stirling-cikloj, PST-MLCoj estis ŝargitaj en tensiofonta reĝimo ĉe komenca elektra kampa valoro (komenca tensio Vi > 0), dezirata observofluo tiel ke la ŝargpaŝo daŭras proksimume 1 s (kaj sufiĉe daj punktoj estas kolektitaj por fidinda kalkulo de la energio) kaj malvarma temperaturo. В циклах Стирлинга PST MLC заряжались в режиме источника напряжения при начальном заряжались прежиме источника напряжения при начальном заряжались зальника (начальное напряжение Vi > 0), желаемом податливом токе, так что этап зарядки занимает окол занимает окол ное количество точек для надежного расчета энергия) и холодная температура. En la Stirling PST MLC-cikloj, ili estis ŝargitaj en la tensiofonta reĝimo ĉe la komenca valoro de la elektra kampo (komenca tensio Vi > 0), la dezirata rendimentofluo, tiel ke la ŝarga stadio daŭras proksimume 1 s (kaj sufiĉa nombro). de punktoj estas kolektitaj por fidinda energikalkulo) kaj malvarma temperaturo.在斯特林循环中，PST MLC 在电压源模式下以初始电场值（初始电压Vi > 0）压源模式下以初始电场值（初始电压Vi > 0）压源模式下以初始电场值（初始电压Vi > 0）压源模式林循环中使得充电步骤大约需要1 秒（并且收集了足够的点以可靠地计算能量）和低温。 En la majstra ciklo, la PST MLC estas ŝargita ĉe la komenca elektra kampovaloro (komenca tensio Vi > 0) en la tensiofonta reĝimo, tiel ke la postulata konforma kurento daŭras ĉirkaŭ 1 sekundon por la ŝarga paŝo (kaj ni kolektis sufiĉe da poentoj por fidinde kalkuli (energio) kaj malalta temperaturo. В цикле стирfono ение vi> 0), требуемый ток податливости таков, что этап заряки кч к к, к, к к) к; тобы надежно рассчитать энергию) и низкие температуры . En la Stirling-ciklo, la PST MLC estas ŝargita en la tensiofonta reĝimo kun komenca valoro de la elektra kampo (komenca tensio Vi > 0), la postulata observo-kurento estas tia ke la ŝarga stadio daŭras proksimume 1 s (kaj sufiĉa nombro. de punktoj estas kolektitaj por fidinde kalkuli la energion) kaj malaltaj temperaturoj .Antaŭ ol la PST MLC varmiĝas, malfermu la cirkviton aplikante kongruan kurenton de I = 0 mA (la minimuma kongrua kurento, kiun nia mezurfonto povas manipuli, estas 10 nA). Kiel rezulto, ŝargo restas en la PST de la MJK, kaj la tensio pliiĝas kiam la provaĵo varmiĝas. Neniu energio estas kolektita en brako BC ĉar I = 0 mA. Post atingi altan temperaturon, la tensio en la MLT FT pliiĝas (en iuj kazoj pli ol 30 fojojn, vidu plian fig. 7.2), la MLK FT estas malŝarĝita (V = 0), kaj elektra energio estas stokita en ili por la sama. ĉar ili estu la komenca ŝarĝo. La sama nuna korespondado estas resendita al la metrofonto. Pro tensiogajno, la stokita energio ĉe alta temperaturo estas pli alta ol kio estis disponigita komence de la ciklo. Sekve, energio estas akirita per konvertado de varmo en elektron.
Ni uzis Keithley 2410 SourceMeter por kontroli la tension kaj fluon aplikitan al la PST MLC. La ekvivalenta energio estas kalkulita per integrado de la produkto de tensio kaj kurento legita per la fontmezurilo de Keithley, \ (E = {\int }_{0}^{\tau }{I}_({\rm {meas))}\ maldekstra(t\ dekstre){V}_{{\rm{meas}}}(t)\), kie τ estas la periodo de la periodo. Sur nia energia kurbo, pozitivaj energiaj valoroj signifas la energion, kiun ni devas doni al la MLC PST, kaj negativaj valoroj signifas la energion, kiun ni ĉerpas de ili kaj tial la energion ricevitan. La relativa potenco por antaŭfiksita kolektociklo estas determinita dividante la kolektitan energion per la periodo τ de la tuta ciklo.
Ĉiuj datumoj estas prezentitaj en la ĉefa teksto aŭ en pliaj informoj. Leteroj kaj petoj pri materialoj devas esti direktitaj al la fonto de la AT aŭ ED-datumoj provizitaj kun ĉi tiu artikolo.
Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC Revizio de la evoluo kaj aplikoj de termoelektraj mikrogeneratoroj por energirikoltlaboro. Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC Revizio de la evoluo kaj aplikoj de termoelektraj mikrogeneratoroj por energirikoltlaboro.Ando Junior, Ohio, Maran, ALO kaj Henao, NC Superrigardo de la evoluo kaj apliko de termoelektraj mikrogeneratoroj por energirikoltlaboro. Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC 回顾用于能量收集的热电微型发电机的开发和应用。 Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NCAndo Junior, Ohio, Maran, ALO, kaj Henao, NC pripensas la evoluon kaj aplikon de termoelektraj mikrogeneratoroj por energirikoltlaboro.rekomenci. subteno. Energio Rev 91, 376-393 (2018).
Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Fotovoltaaj materialoj: nunaj efikecoj kaj estontaj defioj. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Fotovoltaaj materialoj: nunaj efikecoj kaj estontaj defioj.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. kaj Sinke, VK Fotovoltaikaj materialoj: nuna efikeco kaj estontaj defioj. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC 光伏材料：目前的效率和未来的挑战。 Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Sunaj materialoj: nuna efikeco kaj estontaj defioj.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. kaj Sinke, VK Fotovoltaikaj materialoj: nuna efikeco kaj estontaj defioj.Scienco 352, aad4424 (2016).
Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Konjunktita piro-piezoelektra efiko por memelektra samtempa temperaturo kaj premo sentado. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Konjunkta piro-piezoelektra efiko por memfunkcia samtempa temperaturo kaj premo sentado.Song K., Zhao R., Wang ZL kaj Yan Yu. Kombinita piropiezoelektra efiko por aŭtonoma samtempa mezurado de temperaturo kaj premo. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. 用于自供电同时温度和压力传感的联合热压电效应。 Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Por memfunkciigo samtempe kun temperaturo kaj premo.Song K., Zhao R., Wang ZL kaj Yan Yu. Kombinita termopiezoelektra efiko por aŭtonoma samtempa mezurado de temperaturo kaj premo.Antaŭen. studuniversitato 31, 1902831 (2019).
Sebald, G. , Pruvost, S. & Guyomar, D. Energiorikoltlaboro bazita sur Ericsson-piroelektraj cikloj en malstreĉigilo-ferelektra ceramiko. Sebald, G. , Pruvost, S. & Guyomar, D. Energiorikoltlaboro bazita sur Ericsson-piroelektraj cikloj en malstreĉigilo-ferelektra ceramiko.Sebald G., Prouvost S. kaj Guyomar D. Energiorikoltlaboro surbaze de piroelektraj Ericsson-cikloj en relaxor-ferelektra ceramikaĵo.Sebald G., Prouvost S. kaj Guyomar D. Energio-rikoltlaboro en malstreĉa feroelektra ceramikaĵo bazita sur Ericsson-piroelektra biciklado. Saĝa studuniversitato. strukturo. 17, 15012 (2007).
Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Venonta-generaciaj elektrokaloriaj kaj piroelektraj materialoj por solidsubstanca elektroterma energia interkonvertiĝo. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Venonta-generaciaj elektrokaloriaj kaj piroelektraj materialoj por solidsubstanca elektroterma energia interkonvertiĝo. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW го преобразования твердотельной электротермической энергии. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Venonta generacio elektrokaloraj kaj piroelektraj materialoj por solidsubstanca elektroterma energia interkonvertiĝo. Alpay, SP, Mantese, J. , Trolier-Mckinstry, S. , Zhang, Q. & Whatmore, RW 用于固态电热能相互转换的下一代电热和热释攵挀热释攙 Alpay, SP, Mantese, J. , Trolier-Mckinstry, S. , Zhang, Q. & Whatmore, RW Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW го преобразования твердотельной электротермической энергии. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Venonta generacio elektrokaloraj kaj piroelektraj materialoj por solidsubstanca elektroterma energia interkonvertiĝo.Sinjorino Virbovo. 39, 1099-1109 (2014).
Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. Normo kaj figuro-de-merito por kvantigado de la efikeco de piroelektraj nanogeneratoroj. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. Normo kaj figuro-de-merito por kvantigado de la efikeco de piroelektraj nanogeneratoroj.Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL kaj Yang, Yu. Normo kaj kvalita poentaro por kvantigi la efikecon de piroelektraj nanogeneratoroj. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. 用于量化热释电纳米发电机性能的标准和品质因数。 Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y.Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL kaj Yang, Yu. Kriterioj kaj spektakloiniciatoj por kvantigado de la efikeco de piroelektra nanogeneratoro.Nano Energy 55, 534–540 (2019).
Crossley, S. , Nair, B. , Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Elektrokaloriaj malvarmigaj cikloj en plumba skandio tantalato kun vera regenerado per kampa vario. Crossley, S. , Nair, B. , Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Elektrokaloriaj malvarmigaj cikloj en plumba skandio tantalato kun vera regenerado per kampa vario.Crossley, S. , Nair, B. , Watmore, RW, Moya, X. kaj Mathur, ND Elektrokaloriaj malvarmigaj cikloj en plumbo-skandio tantalato kun vera regenerado per kampa modifo. Crossley, S. , Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND 钽酸钪铅的电热冷却循环，通过场变化实现真正的倍的。 Crossley, S. , Nair, B. , Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND. Tantalum酸钪钪钪钪钪钪钪钪电求的电池水水水水水气水在电影在在线电影。Crossley, S. , Nair, B. , Watmore, RW, Moya, X. kaj Mathur, ND Elektroterma malvarmiga ciklo de skandio-plumbo tantalato por vera regenerado tra kampinversigo.fiziko Rev. X 9, 41002 (2019).
Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Kaloriaj materialoj proksime de ferokaj faztransiroj. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Kaloriaj materialoj proksime de ferokaj faztransiroj.Moya, X., Kar-Narayan, S. kaj Mathur, ND Kaloriaj materialoj proksime de ferroidaj faztransiroj. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND 铁质相变附近的热量材料。 Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Termikaj materialoj proksime de fera metalurgio.Moya, X., Kar-Narayan, S. kaj Mathur, ND Termikaj materialoj proksime de ferfaztransiroj.Nat. studuniversitato 13, 439–450 (2014).
Moya, X. & Mathur, ND Kaloriaj materialoj por malvarmigo kaj hejtado. Moya, X. & Mathur, ND Kaloriaj materialoj por malvarmigo kaj hejtado.Moya, X. kaj Mathur, ND Termikaj materialoj por malvarmigo kaj hejtado. Moya, X. & Mathur, ND 用于冷却和加热的热量材料。 Moya, X. & Mathur, ND Termikaj materialoj por malvarmigo kaj hejtado.Moya X. kaj Mathur ND Termikaj materialoj por malvarmigo kaj hejtado.Scienco 370, 797–803 (2020).
Torelló, A. & Defay, E. Elektrokaloriaj malvarmigiloj: recenzo. Torelló, A. & Defay, E. Elektrokaloriaj malvarmigiloj: recenzo.Torello, A. kaj Defay, E. Electrocaloric chillers: revizio. Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论。 Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论。Torello, A. kaj Defay, E. Elektrotermaj malvarmigiloj: revizio.Altnivela. elektronika. studuniversitato. 8. 2101031 (2022).
Nuchokgwe, Y. et al. Enorma energia efikeco de elektrokalora materialo en tre ordigita skandio-skandio-plumbo. Nacia komunikado. 12, 3298 (2021).
Nair, B. et al. La elektroterma efiko de oksidaj plurtavolaj kondensiloj estas granda en larĝa temperaturo. Naturo 575, 468–472 (2019).
Torello, A. et al. Grandega temperaturintervalo en elektrotermaj regeneriloj. Scienco 370, 125-129 (2020).
Wang, Y. et al. Alta rendimento solida stato elektrotermika malvarmigo sistemo. Scienco 370, 129-133 (2020).
Meng, Y. et al. Kaskada elektroterma malvarmiga aparato por granda temperaturaltiĝo. Nacia Energio 5, 996-1002 (2020).
Olsen, RB & Brown, DD Alta efikeco rekta konvertiĝo de varmo al elektraj energi-rilataj piroelektraj mezuradoj. Olsen, RB & Brown, DD Alta efikeco rekta konvertiĝo de varmo al elektraj energi-rilataj piroelektraj mezuradoj.Olsen, RB kaj Brown, DD Tre efika rekta konvertiĝo de varmo en elektran energion asociitan kun piroelektraj mezuradoj. Olsen, RB & Brown, DD 高效直接将热量转换为电能相关的热释电测量。 Olsen, RB & Brown, DDOlsen, RB kaj Brown, DD Efika rekta konvertiĝo de varmo al elektro asociita kun piroelektraj mezuradoj.Ferroelectrics 40, 17-27 (1982).
Pandya, S. et al. Energio kaj potenca denseco en maldikaj mallarĝaj feroelektraj filmoj. Nacia studuniversitato. https://doi.org/10.1038/s41563-018-0059-8 (2018).
Smith, AN & Hanrahan, BM Kaskadita piroelektra konvertiĝo: optimumigante la ferelektran faztransiron kaj elektrajn perdojn. Smith, AN & Hanrahan, BM Kaskadita piroelektra konvertiĝo: optimumigante la ferelektran faztransiron kaj elektrajn perdojn.Smith, AN kaj Hanrahan, BM Kaskadita piroelektra konvertiĝo: ferelektra faztransiro kaj elektra perdoptimumigo. Smith, AN & Hanrahan, BM 级联热释电转换：优化铁电相变和电损耗。 Smith, AN & Hanrahan, BMSmith, AN kaj Hanrahan, BM Kaskadita piroelektra konvertiĝo: optimumigo de feroelektraj faztransiroj kaj elektraj perdoj.J. Apliko. fiziko. 128, 24103 (2020).
Hoch, SR La uzo de ferelektraj materialoj por konverti termikan energion en elektron. procezo. IEEE 51, 838–845 (1963).
Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Cascaded piroelektra energikonvertilo. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Cascaded piroelektra energikonvertilo.Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM kaj Dullea, J. Cascade Pyroelectric Power Converter. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器。 Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器。Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM kaj Dullea, J. Cascaded piroelektraj potencotransformiloj.Ferroelectrics 59, 205-219 (1984).
Shebanov, L. & Borman, K. Pri plumbo-skandio tantalato solidaj solvaĵoj kun alta elektrokalora efiko. Shebanov, L. & Borman, K. Pri plumbo-skandio tantalato solidaj solvaĵoj kun alta elektrokalora efiko.Shebanov L. kaj Borman K. Pri solidaj solvaĵoj de plumbo-skandio tantalato kun alta elektrokalora efiko. Shebanov, L. & Borman, K. 关于具有高电热效应的钪铅钪固溶体。 Shebanov, L. & Borman, K.Shebanov L. kaj Borman K. Pri skandio-plumbo-skandio solidaj solvoj kun alta elektrokalora efiko.Ferroelectrics 127, 143-148 (1992).
Ni dankas N. Furusawa, Y. Inoue, kaj K. Honda pro ilia helpo en kreado de la MLC. PL, AT, YN, AA, JL, UP, VK, OB kaj ED Dankon al la Luksemburgia Nacia Esplora Fondaĵo (FNR) pro subteni ĉi tiun laboron per CAMELHEAT C17/MS/11703691/Defay, MASSENA PRIDE/15/10935404/Defay- Siebentritt, THERMODIMAT C20/MS/14718071/Defay kaj BRIDGES2021/MS/16282302/CECOHA/Defay.
Department of Materials Research and Technology, Luxembourg Institute of Technology (LIST), Belvoir, Luksemburgio