Oferti daŭripovajn fontojn de elektro estas unu el la plej gravaj defioj de ĉi tiu jarcento. Esplorkampoj pri energirikoltaj materialoj devenas de ĉi tiu instigo, inkluzive de termoelektra1, fotovoltaiko2 kaj termofotovoltaiko3. Kvankam al ni mankas materialoj kaj aparatoj kapablaj rikolti energion en la Ĵula gamo, piroelektraj materialoj, kiuj povas konverti elektran energion en periodajn temperaturŝanĝojn, estas konsiderataj sensiloj4 kaj energirikoltiloj5,6,7. Ĉi tie ni evoluigis makroskopan termikan energirikoltilon en la formo de plurtavola kondensilo farita el 42 gramoj da plumba skandia tantalato, produktante 11.2 J da elektra energio por termodinamika ciklo. Ĉiu piroelektra modulo povas generi elektran energidensecon ĝis 4.43 J cm-3 por ciklo. Ni ankaŭ montras, ke du tiaj moduloj pezantaj 0.3 g sufiĉas por kontinue funkciigi aŭtonomajn energirikoltilojn kun enigitaj mikroregiloj kaj temperatursensiloj. Fine, ni montras, ke por temperaturintervalo de 10 K, ĉi tiuj plurtavolaj kondensiloj povas atingi 40% da Carnot-efikeco. Ĉi tiuj ecoj ŝuldiĝas al (1) feroelektra fazoŝanĝo por alta efikeco, (2) malalta elflua kurento por malhelpi perdojn, kaj (3) alta kolapsa tensio. Ĉi tiuj makroskopaj, skaleblaj kaj efikaj piroelektraj energirikoltiloj reimagas termoelektran energiproduktadon.
Kompare kun la spaca temperaturgradiento bezonata por termoelektraj materialoj, energikolektado de termoelektraj materialoj postulas temperaturcikladon laŭlonge de la tempo. Tio signifas termodinamikan ciklon, kiu estas plej bone priskribita per la diagramo entropio (S)-temperaturo (T). Figuro 1a montras tipan ST-diagramon de nelineara piroelektra (NLP) materialo montrante kampo-movitan feroelektran-paraelektran faztransiron en skandia plumba tantalato (PST). La bluaj kaj verdaj sekcioj de la ciklo sur la ST-diagramo respondas al la konvertita elektra energio en la Olson-ciklo (du izotermaj kaj du izopolaj sekcioj). Ĉi tie ni konsideras du ciklojn kun la sama elektra kampa ŝanĝo (kampo ŝaltita kaj malŝaltita) kaj temperaturŝanĝo ΔT, kvankam kun malsamaj komencaj temperaturoj. La verda ciklo ne situas en la faztransira regiono kaj tial havas multe pli malgrandan areon ol la blua ciklo situanta en la faztransira regiono. En la ST-diagramo, ju pli granda la areo, des pli granda la kolektita energio. Tial, la faztransiro devas kolekti pli da energio. La bezono de grand-area ciklado en NLP estas tre simila al la bezono de elektrotermikaj aplikoj9, 10, 11, 12 kie PST-plurtavolaj kondensatoroj (MLC-oj) kaj PVDF-bazitaj terpolimeroj ĵus montris bonegan inversan malvarmigan funkciadon. malvarmiga funkcia stato en ciklo 13,14,15,16. Tial, ni identigis PST-MLC-ojn interesajn por termika energio-rikolto. Ĉi tiuj specimenoj estis plene priskribitaj en la metodoj kaj karakterizitaj en suplementaj notoj 1 (skana elektrona mikroskopio), 2 (rentgen-difrakto) kaj 3 (kalorimetrio).
a, Skizo de entropio (S)-temperatura (T) grafikaĵo kun elektra kampo ŝaltita kaj malŝaltita aplikita al NLP-materialoj montrante faztransirojn. Du energiaj kolektaj cikloj estas montritaj en du malsamaj temperaturzonoj. La blua kaj verda cikloj okazas ene kaj ekster la faztransiro, respektive, kaj finiĝas en tre malsamaj regionoj de la surfaco. b, du DE PST MLC unupolusaj ringoj, 1 mm dikaj, mezuritaj inter 0 kaj 155 kV cm⁻¹ je 20 °C kaj 90 °C, respektive, kaj la respondaj Olsen-cikloj. La literoj ABCD rilatas al malsamaj statoj en la Olson-ciklo. AB: MLC-oj estis ŝargitaj ĝis 155 kV cm⁻¹ je 20 °C. BC: MLC estis konservita je 155 kV cm⁻¹ kaj la temperaturo estis levita ĝis 90 °C. CD: MLC malŝarĝiĝas je 90 °C. DA: MLC malvarmigita ĝis 20 °C en nula kampo. La blua areo respondas al la enira potenco bezonata por komenci la ciklon. La oranĝa areo estas la energio kolektita en unu ciklo. c, supra panelo, tensio (nigra) kaj kurento (ruĝa) kontraŭ tempo, spuritaj dum la sama Olson-ciklo kiel b. La du enigaĵoj reprezentas la plifortigon de tensio kaj kurento je ŝlosilaj punktoj en la ciklo. En la malsupra panelo, la flavaj kaj verdaj kurboj reprezentas la respondajn temperaturo- kaj energio-kurbojn, respektive, por 1 mm dika MLC. Energio estas kalkulita el la kurento- kaj tensio-kurboj sur la supra panelo. Negativa energio respondas al la kolektita energio. La paŝoj respondantaj al la majuskloj en la kvar figuroj estas la samaj kiel en la Olson-ciklo. La ciklo AB'CD respondas al la Stirling-ciklo (kroma noto 7).
kie E kaj D estas la elektra kampo kaj la elektra delokiĝkampo, respektive. Nd povas esti akirita nerekte el la DE-cirkvito (Fig. 1b) aŭ rekte per komencado de termodinamika ciklo. La plej utilajn metodojn priskribis Olsen en lia pionira laboro pri kolektado de piroelektra energio en la 1980-aj jaroj17.
En fig. 1b estas montritaj du monopolaj DE-bukloj de 1 mm dikaj PST-MLC-specimenoj kunmetitaj je 20 °C kaj 90 °C, respektive, en intervalo de 0 ĝis 155 kV cm⁻¹ (600 V). Ĉi tiuj du cikloj povas esti uzataj por nerekte kalkuli la energion kolektitan de la Olson-ciklo montrita en Figuro 1a. Fakte, la Olson-ciklo konsistas el du izokampaj branĉoj (ĉi tie, nula kampo en la DA-branĉo kaj 155 kV cm⁻¹ en la BC-branĉo) kaj du izotermaj branĉoj (ĉi tie, 20°С kaj 20°С en la AB-branĉo). (C en la CD-branĉo) La energio kolektita dum la ciklo respondas al la oranĝkoloraj kaj bluaj regionoj (EdD-integralo). La kolektita energio Nd estas la diferenco inter la eniga kaj elira energio, t.e. nur la oranĝkolora areo en fig. 1b. Ĉi tiu aparta Olson-ciklo donas Nd-energidensecon de 1.78 J cm⁻³. La Stirling-ciklo estas alternativo al la Olson-ciklo (Aldona Noto 7). Ĉar la konstanta ŝarga stadio (malferma cirkvito) estas pli facile atingebla, la energidenseco eltirita el Fig. 1b (ciklo AB'CD) atingas 1,25 J cm-3. Tio estas nur 70% de tio, kion la Olson-ciklo povas kolekti, sed simpla rikolta ekipaĵo faras tion.
Krome, ni rekte mezuris la energion kolektitan dum la Olson-ciklo per ŝaltado de la PST MLC uzante Linkam-temperatur-kontrolan stadion kaj fontmezurilon (metodo). Figuro 1c supre kaj en la respektivaj enmetitaj bildoj montras la kurenton (ruĝa) kaj tension (nigra) kolektitajn sur la sama 1 mm dika PST MLC kiel por la DE-buklo trairanta la saman Olson-ciklon. La kurento kaj tensio ebligas kalkuli la kolektitan energion, kaj la kurboj estas montritaj en fig. 1c, sube (verda) kaj temperaturo (flava) dum la tuta ciklo. La literoj ABCD reprezentas la saman Olson-ciklon en Fig. 1. MLC-ŝargado okazas dum la AB-parto kaj estas efektivigita je malalta kurento (200 µA), do SourceMeter povas konvene kontroli la ŝargadon. La konsekvenco de ĉi tiu konstanta komenca kurento estas, ke la tensiokurbo (nigra kurbo) ne estas lineara pro la nelineara potenciala delokiĝa kampo D PST (Fig. 1c, supra enmetita bildo). Ĉe la fino de la ŝargado, 30 mJ da elektra energio estas stokitaj en la MLC (punkto B). La MLC tiam varmiĝas kaj negativa kurento (kaj tial negativa kurento) estas produktita dum la tensio restas je 600 V. Post 40 sekundoj, kiam la temperaturo atingis plateauon de 90 °C, ĉi tiu kurento estis kompensita, kvankam la paŝospecimeno produktis en la cirkvito elektran potencon de 35 mJ dum ĉi tiu izokampo (dua enmetita bildo en Fig. 1c, supre). La tensio sur la MLC (branĉo CD) tiam estas reduktita, rezultante en pliaj 60 mJ da elektra laboro. La tuta elira energio estas 95 mJ. La kolektita energio estas la diferenco inter la enira kaj elira energio, kiu donas 95 – 30 = 65 mJ. Ĉi tio respondas al energidenseco de 1.84 J cm-3, kiu estas tre proksima al la Nd ekstraktita el la DE-ringo. La reproduktebleco de ĉi tiu Olson-ciklo estis amplekse testita (Aldona Noto 4). Plue pliigante tension kaj temperaturon, ni atingis 4,43 J cm-3 uzante Olsen-ciklojn en 0,5 mm dika PST MLC super temperaturintervalo de 750 V (195 kV cm-1) kaj 175 °C (Aldona Noto 5). Ĉi tio estas kvar fojojn pli granda ol la plej bona rendimento raportita en la literaturo por rektaj Olson-cikloj kaj estis akirita sur maldikaj filmoj de Pb(Mg,Nb)O3-PbTiO3 (PMN-PT) (1,06 J cm-3)18 (cm. Aldona Tabelo 1 por pli da valoroj en la literaturo). Ĉi tiu rendimento estis atingita pro la tre malalta elflua kurento de ĉi tiuj MLC-oj (<10−7 A je 750 V kaj 180 °C, vidu detalojn en Aldona Noto 6) — kerna punkto menciita de Smith et al.19 — kontraste al la materialoj uzitaj en pli fruaj studoj17,20. Ĉi tiu rendimento estis atingita pro la tre malalta elflua kurento de ĉi tiuj MLC-oj (<10−7 A je 750 V kaj 180 °C, vidu detalojn en Aldona Noto 6) — kerna punkto menciita de Smith et al.19 — kontraste al la materialoj uzitaj en pli fruaj studoj17,20. Эти характеристики были достигнуты благодаря очень низкому току утечки этих MLC (<10–7 В А70 и А70 пи см. подробности в дополнительном примечании 6) — критический момент, упомянутый Смитом и дритом. 19 — в отличие от к материалам, использованным в более ранних исследованиях17,20. Ĉi tiuj karakterizaĵoj estis atingitaj pro la tre malalta elflua kurento de ĉi tiuj MLC-oj (<10–7 A je 750 V kaj 180 °C, vidu Aldonan Noton 6 por detaloj) - kritika punkto menciita de Smith et al. 19 - kontraste al materialoj uzitaj en pli fruaj studoj 17,20.由于这些MLC 的泄漏电流非常低（在750 V 和180 °C 时<10-7 A，请参见补充说明6中的详细信息）——Smith 等人19提到的关键点——相比之下，已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料17,20。由于 这些 mlc 的 泄漏 非常 （在 在 在 750 V 和 180 ° C 时 <10-7 A ， 参见 补充 说昅 说慭信息）））））） — 等 人 19 提到 关键 关键 点 相比之下 相比之下 相比之下下比之下比之相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比下 相攋下 比下相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下，已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料17.20。 Поскольку ток утечки этих MLC очень низкий (<10–7 А при 750 В и 180 °C, см. подробносте подробности воль примечании 6) — ключевой момент, упомянутый Смитом и др. 19 — для сравнения, были достигнуты эти характеристики. Ĉar la elflua kurento de ĉi tiuj MLC-oj estas tre malalta (<10–7 A je 750 V kaj 180 °C, vidu Aldonan Noton 6 por detaloj) - ŝlosila punkto menciita de Smith et al. 19 - por komparo, ĉi tiuj rezultoj estis atingitaj.al materialoj uzitaj en pli fruaj studoj 17,20.
La samaj kondiĉoj (600 V, 20–90 °C) aplikiĝis al la Stirling-ciklo (Aldona noto 7). Kiel atendite el la rezultoj de la DE-ciklo, la rendimento estis 41.0 mJ. Unu el la plej frapaj trajtoj de Stirling-cikloj estas ilia kapablo plifortigi la komencan tension per la termoelektra efiko. Ni observis tensiogajnon ĝis 39 (de komenca tensio de 15 V ĝis fina tensio ĝis 590 V, vidu Aldonan Figuron 7.2).
Alia distingilo de ĉi tiuj MLC-oj estas, ke ili estas makroskopaj objektoj sufiĉe grandaj por kolekti energion en la ĵula gamo. Tial, ni konstruis prototipan rikoltmaŝinon (HARV1) uzante 28 MLC PST 1 mm dikajn, sekvante la saman paralelplatan dezajnon priskribitan de Torello et al.14, en 7×4 matrico kiel montrite en Fig. La varmoporta dielektrika fluido en la multtubo estas delokigita per peristaltika pumpilo inter du rezervujoj, kie la fluida temperaturo estas tenata konstanta (metodo). Kolektu ĝis 3.1 J uzante la Olson-ciklon priskribitan en fig. 2a, izotermaj regionoj je 10°C kaj 125°C kaj izokampaj regionoj je 0 kaj 750 V (195 kV cm-1). Ĉi tio respondas al energidenseco de 3.14 J cm-3. Uzante ĉi tiun kombajnon, mezuradoj estis faritaj sub diversaj kondiĉoj (Fig. 2b). Notu, ke 1,8 J estis akiritaj super temperaturintervalo de 80 °C kaj tensio de 600 V (155 kV cm-1). Ĉi tio bone kongruas kun la antaŭe menciitaj 65 mJ por 1 mm dika PST MLC sub la samaj kondiĉoj (28 × 65 = 1820 mJ).
a, Eksperimenta aranĝo de kunmetita HARV1-prototipo bazita sur 28 MLC PST-oj 1 mm dikaj (4 vicoj × 7 kolumnoj) funkciantaj per Olson-cikloj. Por ĉiu el la kvar ciklaj paŝoj, temperaturo kaj tensio estas provizitaj en la prototipo. La komputilo funkciigas peristaltan pumpilon, kiu cirkuligas dielektrikan fluidon inter la malvarmaj kaj varmaj rezervujoj, du valvoj kaj energifonto. La komputilo ankaŭ uzas termokuplojn por kolekti datumojn pri la tensio kaj kurento liveritaj al la prototipo kaj la temperaturo de la kombaono de la energifonto. b, Energio (koloro) kolektita de nia 4×7 MLC-prototipo kontraŭ temperaturintervalo (X-akso) kaj tensio (Y-akso) en malsamaj eksperimentoj.
Pli granda versio de la rikoltmaŝino (HARV2) kun 60 PST MLC 1 mm dika kaj 160 PST MLC 0.5 mm dika (41.7 g aktiva piroelektra materialo) donis 11.2 J (Aldona Noto 8). En 1984, Olsen fabrikis energirikoltmaŝinon bazitan sur 317 g da stano-dopita Pb(Zr,Ti)O3 kombinaĵo kapabla generi 6.23 J da elektro je temperaturo de ĉirkaŭ 150 °C (ref. 21). Por ĉi tiu kombajno, ĉi tiu estas la sola alia valoro havebla en la ĵula gamo. Ĝi atingis iom pli ol duonon de la valoro, kiun ni atingis, kaj preskaŭ sep fojojn pli bonan kvaliton. Ĉi tio signifas, ke la energidenseco de HARV2 estas 13 fojojn pli alta.
La cikloperiodo de HARV1 estas 57 sekundoj. Ĉi tio produktis 54 mW da potenco kun 4 vicoj de 7 kolumnoj de 1 mm dikaj MLC-aroj. Por iri paŝon plu, ni konstruis trian kombinaĵon (HARV3) kun 0,5 mm dika PST MLC kaj simila aranĝo al HARV1 kaj HARV2 (Aldona Noto 9). Ni mezuris termigan tempon de 12,5 sekundoj. Ĉi tio respondas al ciklotempo de 25 sekundoj (Aldona Figuro 9). La kolektita energio (47 mJ) donas elektran potencon de 1,95 mW por MLC, kio siavice permesas al ni imagi, ke HARV2 produktas 0,55 W (proksimume 1,95 mW × 280 PST MLC 0,5 mm dika). Krome, ni simulis varmotransigon uzante Finian Elementan Simuladon (COMSOL, Aldona Noto 10 kaj Aldonaj Tabeloj 2-4) respondantan al la HARV1-eksperimentoj. Finia elementa modelado ebligis antaŭdiri potencvalorojn preskaŭ grandordon pli altajn (430 mW) por la sama nombro da PST-kolumnoj per maldensigo de la MLC ĝis 0.2 mm, uzante akvon kiel malvarmigaĵon, kaj restarigante la matricon al 7 vicoj × 4 kolumnoj (aldone al , estis 960 mW kiam la tanko estis apud la kombaĵo, Aldona Figuro 10b).
Por demonstri la utilecon de ĉi tiu kolektoro, Stirling-ciklo estis aplikita al memstara demonstraĵo konsistanta el nur du 0,5 mm dikaj PST MLC-oj kiel varmokolektiloj, alttensia ŝaltilo, malalttensia ŝaltilo kun stoka kondensilo, kontinukurenta/kontinukurenta konvertilo, malaltpotenca mikroregilo, du termoparoj kaj plifortiga konvertilo (Aldona Noto 11). La cirkvito postulas, ke la stoka kondensilo estu komence ŝargita je 9V kaj poste funkciu aŭtonome dum la temperaturo de la du MLC-oj varias de -5°C ĝis 85°C, ĉi tie en cikloj de 160 sekundoj (pluraj cikloj estas montritaj en Aldona Noto 11). Rimarkinde, du MLC-oj pezantaj nur 0,3g povas aŭtonome regi ĉi tiun grandan sistemon. Alia interesa trajto estas, ke la malalttensia konvertilo kapablas konverti 400V al 10-15V kun 79% efikeco (Aldona Noto 11 kaj Aldona Figuro 11.3).
Fine, ni taksis la efikecon de ĉi tiuj MLC-moduloj en konvertado de varmenergio en elektran energion. La kvalitfaktoro η de efikeco estas difinita kiel la rilatumo inter la denseco de la kolektita elektra energio Nd kaj la denseco de la provizita varmo Qin (Aldona noto 12):
Figuroj 3a,b montras la efikecon η kaj proporcian efikecon ηr de la Olsen-ciklo, respektive, kiel funkcion de la temperaturintervalo de 0,5 mm dika PST MLC. Ambaŭ datumaroj estas donitaj por elektra kampo de 195 kV cm⁻¹. La efikeco \(\this\) atingas 1,43%, kio egalas al 18% de ηr. Tamen, por temperaturintervalo de 10 K de 25 °C ĝis 35 °C, ηr atingas valorojn ĝis 40% (blua kurbo en Fig. 3b). Ĉi tio estas duoble la konata valoro por NLP-materialoj registritaj en PMN-PT-filmoj (ηr = 19%) en la temperaturintervalo de 10 K kaj 300 kV cm⁻¹ (Ref. 18). Temperaturintervaloj sub 10 K ne estis konsiderataj ĉar la termika histerezo de la PST MLC estas inter 5 kaj 8 K. Rekono de la pozitiva efiko de faztransiroj sur efikeco estas kritika. Fakte, la optimumaj valoroj de η kaj ηr preskaŭ ĉiuj akiriĝas je la komenca temperaturo Ti = 25 °C en Fig. 3a,b. Ĉi tio ŝuldiĝas al proksima faztransiro kiam neniu kampo estas aplikata kaj la Curie-temperaturo TC estas ĉirkaŭ 20 °C en ĉi tiuj MLC-oj (Aldona noto 13).
a,b, la efikeco η kaj la proporcia efikeco de la Olson-ciklo (a)\({\eta }_{{\rm{r}}}=\eta /{\eta}_{{\rm{Carnot}} por la maksimuma elektra ŝarĝo per kampo de 195 kV cm⁻¹ kaj malsamaj komencaj temperaturoj Ti, }}\,\)(b) por la MPC PST 0.5 mm dika, depende de la temperaturintervalo ΔTspan.
Ĉi-lasta observado havas du gravajn implicojn: (1) ĉiu efika ciklado devas komenciĝi je temperaturoj super TC por ke okazu kampo-induktita faztransiro (de paraelektra al feroelektra); (2) ĉi tiuj materialoj estas pli efikaj je funkcitempoj proksimaj al TC. Kvankam grandskalaj efikecoj estas montritaj en niaj eksperimentoj, la limigita temperaturintervalo ne permesas al ni atingi grandajn absolutajn efikecojn pro la limo de Carnot (\(\Delta T/T\)). Tamen, la bonega efikeco montrita de ĉi tiuj PST MLC-oj pravigas Olsen kiam li mencias, ke "ideala klaso 20 regenera termoelektra motoro funkcianta je temperaturoj inter 50 °C kaj 250 °C povas havi efikecon de 30%"17. Por atingi ĉi tiujn valorojn kaj testi la koncepton, estus utile uzi dopitajn PST-ojn kun malsamaj TC-oj, kiel studite de Shebanov kaj Borman. Ili montris, ke TC en PST povas varii de 3 °C (Sb-dopado) ĝis 33 °C (Ti-dopado)22. Tial, ni hipotezas, ke la venontaj generacioj de piroelektraj regeneriloj bazitaj sur dopitaj PST MLC-oj aŭ aliaj materialoj kun forta unuaorda faztransiro povas konkuri kun la plej bonaj potencrikoltiloj.
En ĉi tiu studo, ni esploris MLC-ojn faritajn el PST. Ĉi tiuj aparatoj konsistas el serio de Pt- kaj PST-elektrodoj, per kiuj pluraj kondensatoroj estas konektitaj paralele. PST estis elektita ĉar ĝi estas bonega EC-materialo kaj tial eble bonega NLP-materialo. Ĝi montras akran unua-ordan feroelektran-paraelektran faztransiron ĉirkaŭ 20 °C, indikante ke ĝiaj entropiaj ŝanĝoj similas al tiuj montritaj en Fig. 1. Similaj MLC-oj estis plene priskribitaj por EC13,14-aparatoj. En ĉi tiu studo, ni uzis 10,4 × 7,2 × 1 mm³ kaj 10,4 × 7,2 × 0,5 mm³ MLC-ojn. MLC-oj kun dikeco de 1 mm kaj 0,5 mm estis faritaj el 19 kaj 9 tavoloj de PST kun dikeco de 38,6 µm, respektive. En ambaŭ kazoj, la interna PST-tavolo estis metita inter 2,05 µm dikajn platenajn elektrodojn. La dezajno de ĉi tiuj MLC-oj supozas, ke 55% de la PST-oj estas aktivaj, kio respondas al la parto inter la elektrodoj (Aldona Noto 1). La aktiva elektroda areo estis 48.7 mm2 (Aldona Tabelo 5). MLC PST estis preparita per solidfaza reakcio kaj gisada metodo. La detaloj de la preparprocezo estis priskribitaj en antaŭa artikolo14. Unu el la diferencoj inter PST MLC kaj la antaŭa artikolo estas la ordo de B-ejoj, kiu multe influas la rendimenton de EC en PST. La ordo de B-ejoj de PST MLC estas 0.75 (Aldona Noto 2) akirita per sintrado je 1400°C sekvata de centoj da horoj longa kalcinado je 1000°C. Por pliaj informoj pri PST MLC, vidu Aldonajn Notojn 1-3 kaj Aldonan Tabelon 5.
La ĉefa koncepto de ĉi tiu studo baziĝas sur la Olson-ciklo (Fig. 1). Por tia ciklo, ni bezonas varman kaj malvarman rezervujon kaj elektrofonton kapablan monitori kaj kontroli la tension kaj kurenton en la diversaj MLC-moduloj. Ĉi tiuj rektaj cikloj uzis du malsamajn konfiguraciojn, nome (1) Linkam-modulojn varmigantajn kaj malvarmigantajn unu MLC-on konektitan al Keithley 2410 elektrofonto, kaj (2) tri prototipojn (HARV1, HARV2 kaj HARV3) paralele kun la sama fonta energio. En ĉi-lasta kazo, dielektrika fluido (silikona oleo kun viskozeco de 5 cP je 25°C, aĉetita de Sigma Aldrich) estis uzata por varmointerŝanĝo inter la du rezervujoj (varma kaj malvarma) kaj la MLC. La termika rezervujo konsistas el vitra ujo plenigita per dielektrika fluido kaj metita sur la termika plato. Malvarma stokado konsistas el akvobano kun likvaj tuboj enhavantaj dielektrikan fluidon en granda plasta ujo plenigita per akvo kaj glacio. Du tridirektaj pinĉvalvoj (aĉetitaj de Bio-Chem Fluidics) estis metitaj ĉe ĉiu fino de la kombaĵo por ĝuste ŝanĝi la fluidon de unu rezervujo al alia (Figuro 2a). Por certigi termikan ekvilibron inter la PST-MLC-pakaĵo kaj la fridigaĵo, la cikla periodo estis plilongigita ĝis la eniraj kaj eliraj termoparoj (kiel eble plej proksime al la PST-MLC-pakaĵo) montris la saman temperaturon. La Python-skripto administras kaj sinkronigas ĉiujn instrumentojn (fontomezuriloj, pumpiloj, valvoj kaj termoparoj) por funkciigi la ĝustan Olson-ciklon, t.e., la fridigaĵa buklo komencas cikli tra la PST-stako post kiam la fontomezurilo estas ŝargita, tiel ke ili varmiĝas je la dezirata aplikata tensio por la donita Olson-ciklo.
Alternative, ni konfirmis ĉi tiujn rektajn mezuradojn de kolektita energio per nerektaj metodoj. Ĉi tiuj nerektaj metodoj baziĝas sur elektra delokiĝo (D) - elektra kampo (E) kampobukloj kolektitaj je malsamaj temperaturoj, kaj kalkulante la areon inter du DE-bukloj, oni povas precize taksi kiom da energio povas esti kolektita, kiel montrite en la figuro. en figuro 2. .1b. Ĉi tiuj DE-bukloj ankaŭ estas kolektitaj uzante Keithley-fontmezurilojn.
Dudek ok 1 mm dikaj PST MLC-oj estis kunmetitaj en 4-vica, 7-kolumna paralela plata strukturo laŭ la dezajno priskribita en la referenco. 14. La fluida interspaco inter la PST-MLC-vicoj estas 0,75 mm. Ĉi tio estas atingita per aldono de strioj de duflanka glubendo kiel likvaj interaĵoj ĉirkaŭ la randoj de la PST MLC. La PST MLC estas elektre konektita paralele per arĝenta epoksioponto en kontakto kun la elektrodaj konduktiloj. Post tio, dratoj estis gluitaj per arĝenta epoksiorezino al ĉiu flanko de la elektrodaj terminaloj por konekto al la elektroprovizo. Fine, enmetu la tutan strukturon en la poliolefinan hoson. Ĉi-lasta estas gluita al la fluida tubo por certigi ĝustan sigeladon. Fine, 0,25 mm dikaj K-tipaj termoparoj estis enkonstruitaj en ĉiun finon de la PST-MLC-strukturo por monitori la enirajn kaj elirajn likvajn temperaturojn. Por fari tion, la hoso devas unue esti truita. Post instalado de la termoparo, apliku la saman gluaĵon kiel antaŭe inter la termopara hoso kaj drato por restarigi la sigelon.
Ok apartaj prototipoj estis konstruitaj, el kiuj kvar havis 40 0,5 mm dikajn MLC PST-ojn distribuitajn kiel paralelaj platoj kun 5 kolumnoj kaj 8 vicoj, kaj la ceteraj kvar havis po 15 1 mm dikajn MLC PST-ojn en 3-kolumna × 5-vica paralela plata strukturo. La tuta nombro de uzitaj PST MLC-oj estis 220 (160 0,5 mm dikaj kaj 60 PST MLC 1 mm dikaj). Ni nomas ĉi tiujn du subunuojn HARV2_160 kaj HARV2_60. La likva interspaco en la prototipo HARV2_160 konsistas el du duflankaj glubendoj 0,25 mm dikaj kun drato 0,25 mm dika inter ili. Por la prototipo HARV2_60, ni ripetis la saman proceduron, sed uzante 0,38 mm dikan draton. Por simetrio, HARV2_160 kaj HARV2_60 havas siajn proprajn fluidajn cirkvitojn, pumpilojn, valvojn kaj malvarman flankon (Aldona Noto 8). Du HARV2-unuoj kunhavas varmorezervujon, 3-litran ujon (30 cm x 20 cm x 5 cm) sur du varmoplatoj kun rotaciantaj magnetoj. Ĉiuj ok individuaj prototipoj estas elektre konektitaj paralele. La HARV2_160 kaj HARV2_60 subunuoj funkcias samtempe en la Olson-ciklo, rezultante en energiorikolto de 11.2 J.
Metu 0,5mm dikan PST MLC-on en poliolefinan hoson per duflanka glubendo kaj drato ambaŭflanke por krei spacon por ke la likvaĵo fluu. Pro ĝia eta grandeco, la prototipo estis metita apud varma aŭ malvarma rezervuja valvo, minimumigante ciklotempojn.
En PST MLC, konstanta elektra kampo estas aplikata per apliko de konstanta tensio al la hejta branĉo. Rezulte, negativa termika kurento estas generita kaj energio estas stokita. Post varmigo de la PST MLC, la kampo estas forigita (V = 0), kaj la energio stokita en ĝi estas resendita reen al la fonta nombrilo, kio respondas al unu plia kontribuo de la kolektita energio. Fine, kun aplikata tensio V = 0, la MLC PST-oj estas malvarmigitaj al sia komenca temperaturo por ke la ciklo povu rekomenciĝi. En ĉi tiu stadio, energio ne estas kolektita. Ni funkciigis la Olsen-ciklon uzante Keithley 2410 SourceMeter, ŝargante la PST MLC de tensiofonto kaj agordante la kurentan kongruon al la taŭga valoro por ke sufiĉe da punktoj estu kolektitaj dum la ŝarga fazo por fidindaj energiaj kalkuloj.
En Stirling-cikloj, PST MLC-oj estis ŝargitaj en tensiofonta reĝimo je komenca elektra kampa valoro (komenca tensio Vi > 0), dezirata konformeca kurento tiel ke la ŝarga paŝo daŭras ĉirkaŭ 1 sekundon (kaj sufiĉe da punktoj estas kolektitaj por fidinda kalkulo de la energio) kaj malvarma temperaturo. En Stirling-cikloj, PST MLC-oj estis ŝargitaj en tensiofonta reĝimo je komenca elektra kampa valoro (komenca tensio Vi > 0), dezirata konformeca kurento tiel ke la ŝarga paŝo daŭras ĉirkaŭ 1 sekundon (kaj sufiĉe da punktoj estas kolektitaj por fidinda kalkulo de la energio) kaj malvarma temperaturo. В циклах Стирлинга PST MLC заряжались в режиме источника напряжения при начальном знач электрического поля (начальное напряжение Vi > 0), желаемом податливом токе, так что этатанд и этатап заливом токе 1 с (и набирается достаточное количество точек для надежного расчета энергия) kaj холодная temperaturo. En la Stirling PST MLC-cikloj, ili estis ŝargitaj en la tensiofonta reĝimo je la komenca valoro de la elektra kampo (komenca tensio Vi > 0), la dezirata rendimenta kurento, tiel ke la ŝarga fazo daŭras ĉirkaŭ 1 sekundon (kaj sufiĉa nombro da punktoj estas kolektitaj por fidinda energiokalkulo) kaj malvarma temperaturo.在斯特林循环中，PST MLC 在电压源模式下以初始电场值（初始电压Vi > 0）充电，所需的顺应电流使得充电步骤大约需要1秒（并且收集了足够的点以可靠地计算能量）和低温。 En la mastra ciklo, la PST MLC estas ŝargita je la komenca elektra kampa valoro (komenca tensio Vi > 0) en la tensiofonta reĝimo, tiel ke la bezonata konforma kurento daŭras ĉirkaŭ 1 sekundon por la ŝarga paŝo (kaj ni kolektis sufiĉe da punktoj por fidinde kalkuli (energion) kaj malaltan temperaturon. В цикле Стирлинга PST MLC заряжается в режиме источника напряжения с начальным значальным значальным значается источника поля (начальное напряжение Vi > 0), требуемый ток податливости таков, что этап зарядки зарядки зарядки зо1 ник набирается достаточное количество точек, чтобы надежно рассчитать энергию) и низкие temperaturoj. En la Stirling-ciklo, la PST MLC estas ŝargita en la tensiofonta reĝimo kun komenca valoro de la elektra kampo (komenca tensio Vi > 0), la bezonata konformeca kurento estas tia, ke la ŝarga fazo daŭras ĉirkaŭ 1 s (kaj sufiĉa nombro da punktoj estas kolektitaj por fidinde kalkuli la energion) kaj malaltaj temperaturoj.Antaŭ ol la PST MLC varmiĝas, malfermu la cirkviton aplikante kongruan kurenton de I = 0 mA (la minimuma kongrua kurento, kiun nia mezurfonto povas pritrakti, estas 10 nA). Rezulte, ŝargo restas en la PST de la MJK, kaj la tensio pliiĝas dum la specimeno varmiĝas. Neniu energio estas kolektita en la brako BC ĉar I = 0 mA. Post atingado de alta temperaturo, la tensio en la MLT FT pliiĝas (en iuj kazoj pli ol 30-oble, vidu plian figuron 7.2), la MLK FT estas malŝarĝita (V = 0), kaj elektra energio estas stokita en ili por la sama daŭro, kiel la komenca ŝargo. La sama kurenta korespondado estas resendita al la mezurilo-fonto. Pro tensiogajno, la stokita energio je alta temperaturo estas pli alta ol tio, kio estis provizita komence de la ciklo. Sekve, energio estas akirita per konvertado de varmo en elektron.
Ni uzis Keithley 2410 SourceMeter por monitori la tension kaj kurenton aplikitajn al la PST MLC. La koresponda energio estas kalkulata per integrado de la produto de tensio kaj kurento legitaj de la fontmezurilo de Keithley, \ (E = {\int }_{0}^{\tau }{I}_({\rm {meas))}\left(t\ right){V}_{{\rm{meas}}}(t)\), kie τ estas la periodo de la periodo. Sur nia energia kurbo, pozitivaj energiaj valoroj signifas la energion, kiun ni devas doni al la MLC PST, kaj negativaj valoroj signifas la energion, kiun ni eltiras el ili kaj tial la energion ricevitan. La relativa potenco por difinita kolektociklo estas determinita per dividado de la kolektita energio per la periodo τ de la tuta ciklo.
Ĉiuj datumoj estas prezentitaj en la ĉefa teksto aŭ en aldonaj informoj. Leteroj kaj petoj pri materialoj estu direktitaj al la fonto de la AT- aŭ ED-datumoj provizitaj kun ĉi tiu artikolo.
Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC Revizio pri la disvolviĝo kaj aplikoj de termoelektraj mikrogeneratoroj por energiorikolto. Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC Revizio pri la disvolviĝo kaj aplikoj de termoelektraj mikrogeneratoroj por energiorikolto.Ando Junior, Ohio, Maran, ALO kaj Henao, NC Superrigardo pri la evoluigo kaj apliko de termoelektraj mikrogeneratoroj por energiorikolto. Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC 回顾用于能量收集的热电微型发电机的开发和应用。 Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NCAndo Junior, Ohio, Maran, ALO, kaj Henao, Norda Karolino pripensas la disvolvon kaj aplikon de termoelektraj mikrogeneratoroj por energiorikolto.vivresumo. subteno. Energy Rev. 91, 376–393 (2018).
Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Fotovoltaecaj materialoj: nunaj efikecoj kaj estontaj defioj. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Fotovoltaecaj materialoj: nunaj efikecoj kaj estontaj defioj.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. kaj Sinke, VK Fotovoltaecaj materialoj: nuna agado kaj estontaj defioj. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC 光伏材料：目前的效率和未来的挑战。 Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Sunaj materialoj: nuna efikeco kaj estontaj defioj.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. kaj Sinke, VK Fotovoltaecaj materialoj: nuna agado kaj estontaj defioj.Scienco 352, aad4424 (2016).
Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Kunligita piro-piezoelektra efiko por memfunkciigita samtempa temperaturo- kaj premo-sentado. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Kunliga piro-piezoelektra efiko por memfunkciigita samtempa temperaturo- kaj premo-sentado.Song K., Zhao R., Wang ZL kaj Yan Yu. Kombinita piropiezoelektra efiko por aŭtonoma samtempa mezurado de temperaturo kaj premo. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. 用于自供电同时温度和压力传感的联合热压电效应。 Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. Por memfunkciigado samtempe kun temperaturo kaj premo.Song K., Zhao R., Wang ZL kaj Yan Yu. Kombinita termopiezoelektra efiko por aŭtonoma samtempa mezurado de temperaturo kaj premo.Antaŭen. studuniversitato 31, 1902831 (2019).
Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Energirikolto bazita sur Ericsson-piroelektraj cikloj en malstreĉiga feroelektra ceramikaĵo. Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Energirikolto bazita sur Ericsson-piroelektraj cikloj en malstreĉiga feroelektra ceramikaĵo.Sebald G., Prouvost S. kaj Guyomar D. Energirikolto bazita sur piroelektraj Ericsson-cikloj en malstreĉigaj feroelektraj ceramikaĵoj.Sebald G., Prouvost S. kaj Guyomar D. Energirikolto en malstreĉaj feroelektraj ceramikaĵoj bazitaj sur Ericsson-piroelektra ciklado. Smart alma mater. structure. 17, 15012 (2007).
Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Venontgeneraciaj elektrokaloriaj kaj piroelektraj materialoj por solidstata elektrotermika energiinterkonverto. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Venontgeneraciaj elektrokaloriaj kaj piroelektraj materialoj por solidstata elektrotermika energiinterkonverto. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Электрокалорические и пироэлектрические материалы следуюющлого япщологя пироэлектрические взаимного преобразования твердотельной электротермической энергии. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Venontaj generacioj de elektrokaloriaj kaj piroelektraj materialoj por interkonverto de solidstata elektrotermika energio. Alpay, SP, Mantese, J. , Trolier-Mckinstry, S. , Zhang, Q. & Whatmore, RW 用于固态电热能相互转换的下一代电热和热释攵挀热释攙 Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. kaj Whatmore, RW Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Электрокалорические и пироэлектрические материалы следуюющлого япщологя пироэлектрические взаимного преобразования твердотельной электротермической энергии. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Venontaj generacioj de elektrokaloriaj kaj piroelektraj materialoj por interkonverto de solidstata elektrotermika energio.Sinjorino Virbovo. 39, 1099–1109 (2014).
Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. Normo kaj meritcifero por kvantigi la rendimenton de piroelektraj nanogeneratoroj. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. Normo kaj meritcifero por kvantigi la rendimenton de piroelektraj nanogeneratoroj.Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL kaj Yang, Yu. Normo kaj kvalitpoentaro por kvantigi la rendimenton de piroelektraj nanogeneratoroj. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. 用于量化热释电纳米发电机性能的标准和品质因数。 Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y.Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL kaj Yang, Yu. Kriterioj kaj rendimentaj mezuroj por kvantigi la rendimenton de piroelektra nanogeneratoro.Nano-Energio 55, 534–540 (2019).
Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Elektrokaloriaj malvarmigaj cikloj en plumba skandia tantalato kun vera regenerado per kampa variado. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND Elektrokaloriaj malvarmigaj cikloj en plumba skandia tantalato kun vera regenerado per kampa variado.Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. kaj Mathur, ND. Elektrokaloriaj malvarmigaj cikloj en plumbo-skandia tantalato kun vera regenerado per kampa modifo. Crossley, S. , Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND 钽酸钪铅的电热冷却循环，通过场变化实现真正的倍的。 Crossley, S. , Nair, B. , Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND. Tantalum酸钪钪钪钪钪钪钪钪电求的电池水水水水水气水在电影在在线电影。Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. kaj Mathur, ND. Elektrotermika malvarmiga ciklo de skandio-plumba tantalato por vera regenerado per kampa inversigo.fiziko Rev. X 9, 41002 (2019).
Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Kaloriaj materialoj proksime de feroikaj faztransiroj. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Kaloriaj materialoj proksime de feroikaj faztransiroj.Moya, X., Kar-Narayan, S. kaj Mathur, ND Kaloriaj materialoj proksime de feroidaj faztransiroj. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND 铁质相变附近的热量材料。 Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND Termikaj materialoj proksime de fera metalurgio.Moya, X., Kar-Narayan, S. kaj Mathur, ND Termikaj materialoj proksime de feraj faztransiroj.Nat. studuniversitato 13, 439–450 (2014).
Moya, X. & Mathur, ND Kaloriaj materialoj por malvarmigo kaj hejtado. Moya, X. & Mathur, ND Kaloriaj materialoj por malvarmigo kaj hejtado.Moya, X. kaj Mathur, ND Termikaj materialoj por malvarmigo kaj hejtado. Moya, X. & Mathur, ND 用于冷却和加热的热量材料。 Moya, X. & Mathur, ND Termikaj materialoj por malvarmigo kaj hejtado.Moya X. kaj Mathur ND Termikaj materialoj por malvarmigo kaj hejtado.Scienco 370, 797–803 (2020).
Torelló, A. & Defay, E. Elektrokaloriaj malvarmigiloj: recenzo. Torelló, A. & Defay, E. Elektrokaloriaj malvarmigiloj: recenzo.Torello, A. kaj Defay, E. Elektrokaloriaj malvarmigiloj: recenzo. Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论。 Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论。Torello, A. kaj Defay, E. Elektrotermikaj malvarmigiloj: recenzo.Altnivela. elektronika. studuniversitato. 8. 2101031 (2022).
Nuchokgwe, Y. et al. Grandega energiefikeco de elektrokaloria materialo en tre ordigita skandio-skandio-plumbo. National communication. 12, 3298 (2021).
Nair, B. et al. La elektrotermika efiko de oksidaj plurtavolaj kondensatoroj estas granda tra larĝa temperaturintervalo. Nature 575, 468–472 (2019).
Torello, A. et al. Grandega temperaturintervalo en elektrotermikaj regeneriloj. Science 370, 125–129 (2020).
Wang, Y. et al. Alt-efikeca solidstata elektrotermika malvarmiga sistemo. Science 370, 129–133 (2020).
Meng, Y. et al. Kaskada elektrotermika malvarmiga aparato por granda temperaturpliiĝo. National Energy 5, 996–1002 (2020).
Olsen, RB & Brown, DD Alta efikeco rekta konverto de varmo al elektra energio-rilataj piroelektraj mezuradoj. Olsen, RB & Brown, DD Alta efikeco rekta konverto de varmo al elektra energi-rilataj piroelektraj mezuradoj.Olsen, RB kaj Brown, DD Tre efika rekta konverto de varmo en elektran energion asociita kun piroelektraj mezuradoj. Olsen, RB & Brown, DD 高效直接将热量转换为电能相关的热释电测量。 Olsen, RB kaj Brown, DDOlsen, RB kaj Brown, DD Efika rekta konverto de varmo al elektro asociita kun piroelektraj mezuradoj.Feroelektriko 40, 17–27 (1982).
Pandya, S. et al. Energio- kaj potencdenseco en maldikaj malstreĉigaj feroelektraj filmoj. Nacia studuniversitato. https://doi.org/10.1038/s41563-018-0059-8 (2018).
Smith, AN & Hanrahan, BM Kaskada piroelektra konverto: optimumigo de la feroelektra faztransiro kaj elektraj perdoj. Smith, AN & Hanrahan, BM Kaskada piroelektra konverto: optimumigo de la feroelektra faztransiro kaj elektraj perdoj.Smith, AN kaj Hanrahan, BM Kaskada piroelektra konverto: feroelektra faztransiro kaj elektra perdooptimigo. Smith, AN & Hanrahan, BM 级联热释电转换：优化铁电相变和电损耗。 Smith, AN kaj Hanrahan, BMSmith, AN kaj Hanrahan, BM Kaskada piroelektra konverto: optimumigo de feroelektraj faztransiroj kaj elektraj perdoj.J. Apliko. fiziko. 128, 24103 (2020).
Hoch, SR La uzo de feroelektraj materialoj por konverti varmenergion en elektron. procezo. IEEE 51, 838–845 (1963).
Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Kaskada piroelektra energikonvertilo. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Kaskada piroelektra energikonvertilo.Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM kaj Dullea, J. Kaskada Piroelektra Potenco-Konvertilo. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器。 Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器。Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM kaj Dullea, J. Kaskaditaj piroelektraj potencokonvertiloj.Feroelektriko 59, 205–219 (1984).
Shebanov, L. & Borman, K. Pri plumbo-skandiaj tantalataj solidaj solvaĵoj kun alta elektrokaloria efiko. Shebanov, L. & Borman, K. Pri plumbo-skandiaj tantalataj solidaj solvaĵoj kun alta elektrokaloria efiko.Shebanov L. kaj Borman K. Pri solidaj solvaĵoj de plumbo-skandia tantalato kun alta elektrokaloria efiko. Shebanov, L. & Borman, K. 关于具有高电热效应的钪铅钪固溶体。 Ŝebanov, L. kaj Borman, K.Shebanov L. kaj Borman K. Pri skandio-plumbo-skandio solidaj solvaĵoj kun alta elektrokaloria efiko.Feroelektriko 127, 143–148 (1992).
Ni dankas N. Furusawa, Y. Inoue, kaj K. Honda pro ilia helpo en kreado de la MLC. PL, AT, YN, AA, JL, UP, VK, OB kaj ED. Dankon al la Luksemburga Nacia Esplorfonduso (FNR) pro subteno de ĉi tiu laboro per CAMELHEAT C17/MS/11703691/Defay, MASSENA PRIDE/15/10935404/Defay-Siebentritt, THERMODIMAT C20/MS/14718071/Defay kaj BRIDGES2021/MS/16282302/CECOHA/Defay.
Fako pri Materiala Esploro kaj Teknologio, Luksemburga Instituto pri Teknologio (LIST), Belvoir, Luksemburgio