Proponi daŭripovajn fontojn de elektro estas unu el la plej gravaj defioj de ĉi tiu jarcento. Esploraj areoj en materialoj de rikoltado de energio devenas de ĉi tiu instigo, inkluzive de termoelektriko1, fotovoltaic2 kaj termofotovoltaics3. Kvankam al ni mankas materialoj kaj aparatoj kapablaj rikolti energion en la gamo Joule, piroelektraj materialoj, kiuj povas konverti elektran energion en periodajn temperaturŝanĝojn, estas konsiderataj sensiloj4 kaj energiaj rikoltiloj5,6,7. Ĉi tie ni disvolvis makroskopan termikan energian rikoltilon en la formo de multistrata kondensilo farita el 42 gramoj da plumba skandio tantalata, produktante 11,2 J da elektra energio per termodinamika ciklo. Ĉiu piroelektra modulo povas generi elektran energian densecon ĝis 4,43 J cm-3 per ciklo. Ni ankaŭ montras, ke du tiaj moduloj pezantaj 0,3 g sufiĉas por kontinue funkciigi aŭtonomajn energiajn rikoltilojn kun enigitaj mikrokontroliloj kaj temperaturaj sensiloj. Fine ni montras, ke por temperaturo de 10 K, ĉi tiuj multistaj kondensiloj povas atingi 40% Carnot -efikecon. Ĉi tiuj propraĵoj estas pro (1) ferroelektra fazo -ŝanĝo por alta efikeco, (2) malalta fuga kurento por malebligi perdojn, kaj (3) altan rompan tension. Ĉi tiuj makroskopaj, skaleblaj kaj efikaj piroelektraj potencaj rikoltistoj reimagigas termoelektran energion.
Kompare kun la spaca temperatur -gradiento bezonata por termoelektraj materialoj, energia rikoltado de termoelektraj materialoj postulas biciklan temperaturon kun la tempo. Ĉi tio signifas termodinamikan ciklon, kiu estas plej bone priskribita per la entropio (j) -tempa (T) diagramo. Figuro 1A montras tipan ST-intrigon de ne-linia piroelektra (NLP) materialo montranta kamp-movitan ferroelektran-parelektran fazan transiron en skandia plumbo Tantalate (PST). La bluaj kaj verdaj sekcioj de la ciklo sur la ST -diagramo respondas al la konvertita elektra energio en la Olson -ciklo (du izotermaj kaj du izopolaj sekcioj). Ĉi tie ni konsideras du ciklojn kun la sama elektra kampoŝanĝo (kampo sur kaj malŝaltita) kaj temperaturŝanĝon Δt, kvankam kun malsamaj komencaj temperaturoj. La verda ciklo ne situas en la fazo -transira regiono kaj tiel havas multe pli malgrandan areon ol la blua ciklo situanta en la fazo -transira regiono. En la ST -diagramo, ju pli granda estas la areo, des pli granda la kolektita energio. Tial la fazo -transiro devas kolekti pli da energio. La bezono de granda areo-biciklado en NLP estas tre simila al la bezono de elektrotermaj aplikoj9, 10, 11, 12 kie PST-multistaj kondensiloj (MLCoj) kaj PVDF-bazitaj terpolimeroj lastatempe montris bonegan inversan agadon. Malvarmiga rendimento -statuso en ciklo 13,14,15,16. Tial ni identigis PST -MLC -ojn de intereso por rikoltado de termika energio. Ĉi tiuj specimenoj estis plene priskribitaj en la metodoj kaj karakterizitaj en Suplementaj Notoj 1 (skana elektronmikroskopio), 2 (X-radia difraktado) kaj 3 (kalorimetrio).
A, Skizo de entropio (j) -tempaj (T) intrigo kun elektra kampo sur kaj malŝaltita aplikata al NLP-materialoj montrantaj fazajn transirojn. Du energiaj kolektaj cikloj estas montritaj en du malsamaj temperaturaj zonoj. La bluaj kaj verdaj cikloj okazas interne kaj ekster la fazo -transiro respektive, kaj finiĝas en tre malsamaj regionoj de la surfaco. B, du de PST MLC Unipolar-ringoj, 1 mm dika, mezurita inter 0 kaj 155 kV cm-1 je 20 ° C kaj 90 ° C respektive kaj la respondaj Olsen-cikloj. La literoj ABCD rilatas al malsamaj ŝtatoj en la Olson -ciklo. AB: MLC-oj estis ŝargitaj al 155 kV cm-1 je 20 ° C. BC: MLC estis konservita je 155 kV cm-1 kaj la temperaturo estis levita al 90 ° C. KD: MLC malŝarĝas je 90 ° C. DA: MLC malvarmetiĝis ĝis 20 ° C en nula kampo. La blua areo respondas al la eniga potenco bezonata por komenci la ciklon. La oranĝa areo estas la energio kolektita en unu ciklo. C, supra panelo, tensio (nigra) kaj nuna (ruĝa) kontraŭ tempo, spurita dum la sama Olson -ciklo kiel b. La du enmetoj reprezentas la amplifon de tensio kaj kurento ĉe ŝlosilaj punktoj en la ciklo. En la malsupra panelo, la flavaj kaj verdaj kurboj reprezentas la respondajn temperaturojn kaj energiajn kurbojn respektive por 1 mm dika MLC. Energio estas kalkulita el la kurentaj kaj tensiaj kurboj sur la supra panelo. Negativa energio respondas al la kolektita energio. La paŝoj respondaj al la majuskloj en la kvar ciferoj estas samaj kiel en la Olson -ciklo. La ciklo ab'cd respondas al la Stirling -ciklo (aldona noto 7).
kie E kaj D estas la elektra kampo kaj la elektra movo -kampo respektive. ND povas esti akirita nerekte de la DE -cirkvito (Fig. 1B) aŭ rekte per komencado de termodinamika ciklo. La plej utilaj metodoj estis priskribitaj de Olsen en sia pionira laboro pri kolektado de piroelektra energio en la 1980 -aj jaroj17.
Sur fig. 1B montras du monopolar de bukloj de 1 mm dikaj PST-MLC-specimenoj kunigitaj je 20 ° C kaj 90 ° C respektive super 0 ĝis 155 kV cm-1 (600 V). Ĉi tiuj du cikloj povas esti uzataj por nerekte kalkuli la energion kolektitan de la Olson -ciklo montrita en Figuro 1A. Fakte, la Olsen-ciklo konsistas el du izofieldaj branĉoj (ĉi tie, nula kampo en la Branĉo de DA kaj 155 kV cm-1 en la BC-branĉo) kaj du izotermaj branĉoj (ĉi tie, 20 ° с kaj 20 ° с en la branĉo AB). C en la KD -branĉo) La energio kolektita dum la ciklo respondas al la oranĝaj kaj bluaj regionoj (EDD -integralo). La kolektita energio ND estas la diferenco inter eniga kaj elira energio, t.e. nur la oranĝa areo en Fig. 1b. Ĉi tiu aparta Olson-ciklo donas ND-energian densecon de 1,78 J CM-3. La Stirling Cycle estas alternativo al la Olson -ciklo (Suplementa Noto 7). Ĉar la konstanta ŝarĝa stadio (malferma cirkvito) estas pli facile atingita, la energia denseco ĉerpita el Fig. 1B (ciklo ab'CD) atingas 1,25 J cm-3. Ĉi tio estas nur 70% de tio, kion la Olson -ciklo povas kolekti, sed simpla rikolta ekipaĵo faras ĝin.
Krome, ni rekte mezuris la energion kolektitan dum la Olson -ciklo per energiado de la PST MLC uzante Linkam -temperatur -kontrolan stadion kaj fontan metron (metodo). Figuro 1c ĉe la supro kaj en la respektivaj enmetoj montras la kurenton (ruĝan) kaj tension (nigra) kolektita sur la sama 1 mm dika PST MLC kiel por la DE -buklo iranta tra la sama Olson -ciklo. La kurento kaj tensio ebligas kalkuli la kolektitan energion, kaj la kurboj estas montritaj en Fig. 1c, fundo (verda) kaj temperaturo (flava) dum la ciklo. La literoj ABCD reprezentas la saman Olson -ciklon en Fig. 1. MLC -ŝarĝo okazas dum la AB -kruro kaj efektiviĝas je malalta kurento (200 µA), do fontmetro povas konvene kontroli ŝarĝon. La konsekvenco de ĉi tiu konstanta komenca kurento estas, ke la tensia kurbo (nigra kurbo) ne estas lineara pro la ne-linia potenciala movo-kampo D PST (Fig. 1C, supra eniro). Fine de ŝarĝo, 30 MJ da elektra energio estas stokita en la MLC (punkto B). La MLC tiam varmiĝas kaj negativa kurento (kaj tial negativa kurento) estas produktita dum la tensio restas je 600 V. Post 40 s, kiam la temperaturo atingis altebenaĵon de 90 ° C, ĉi tiu kurento estis kompensita, kvankam la ŝtupa specimeno produktita en la cirkvito elektra potenco de 35 mJ dum ĉi tiu ISOFIELD (dua ena en Fig. 1C, supro). La tensio sur la MLC (branĉo KD) tiam estas reduktita, rezultigante pliajn 60 MJ da elektra laboro. La totala elira energio estas 95 MJ. La kolektita energio estas la diferenco inter la eniga kaj elira energio, kio donas 95 - 30 = 65 mJ. Ĉi tio respondas al energia denseco de 1,84 J cm-3, kiu estas tre proksima al la ND ĉerpita el la DE-ringo. La reproduktebleco de ĉi tiu Olson -ciklo estis vaste testita (Suplementa Noto 4). Per plua kreskanta tensio kaj temperaturo, ni atingis 4,43 J cm-3 uzante OLSEN-ciklojn en 0,5 mm dika PST MLC super temperaturo de 750 V (195 kV cm-1) kaj 175 ° C (Suplementa Noto 5). Ĉi tio estas kvaroble pli granda ol la plej bona agado raportita en la literaturo por rektaj Olson-cikloj kaj estis akirita sur maldikaj filmoj de Pb (Mg, Nb) O3-PBTIO3 (PMN-PT) (1.06 J CM-3) 18 (cm. Subplena Tabelo 1 por pli da valoroj en la literaturo). Ĉi tiu agado estis atingita pro la tre malalta fuga kurento de ĉi tiuj MLCoj (<10–7 A je 750 V kaj 180 ° C, vidu detalojn en Suplementa Noto 6) - kerna punkto menciita de Smith et al.19 - kontraste al la materialoj uzataj en pli fruaj studoj17,20. Ĉi tiu agado estis atingita pro la tre malalta fuga kurento de ĉi tiuj MLCoj (<10–7 A je 750 V kaj 180 ° C, vidu detalojn en Suplementa Noto 6) - kerna punkto menciita de Smith et al.19 - kontraste al la materialoj uzataj en pli fruaj studoj17,20. Эти характеристики были достигнemi благодаря очень низкомmu тд а а с с с с с kaj с с с с kaj с с с с kaj с с с в 750 в. в дополнительном примечании 6) - критический момент, упомянутый смитом и д. 19 - в отличие о к к материалам, исползованным в более ранних иследованиях17,20. Ĉi tiuj trajtoj estis atingitaj pro la tre malalta fuga kurento de ĉi tiuj MLC -oj (<10–7 A je 750 V kaj 180 ° C, vidu Suplementan Noton 6 por detaloj) - kritika punkto menciita de Smith et al. 19 - Kontraste al materialoj uzataj en pli fruaj studoj17,20.由于这些 MLC 的泄漏电流非常低 （在 750 V 和 180 ° C 时 <10-7 A ， 请参见补充说明 6 中的详细信息） —— Smith 等人 19 提到的关键点 —— 相比之下 ， 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 17,20。由于 这些 MLC 的 泄漏 非常 （在 在 在 750 V 和 180 ° C 时 <10-7 a ， 参见 补充 说明 6 中 详细 信息）） 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 19 相比之下 相比之下 相比之下 19 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下 相比之下相比之下 ， 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 17.20。 Поскоfono ток утечки этих mlc очень низкий (<10–7 а при 750 в 180 ° C, см. ключевой момент, упомянутый смитом и др. 19 - для сравнения, были достигнfono эти характеристики. Ĉar la fuga kurento de ĉi tiuj MLC -oj estas tre malalta (<10–7 A je 750 V kaj 180 ° C, vidu Suplementan Noton 6 por detaloj) - ŝlosila punkto menciita de Smith et al. 19 - Por komparo, ĉi tiuj prezentoj estis atingitaj.al materialoj uzataj en pli fruaj studoj 17,20.
La samaj kondiĉoj (600 V, 20–90 ° C) aplikitaj al la Stirling -ciklo (Suplementa Noto 7). Kiel atendite de la rezultoj de la DE -ciklo, la rendimento estis 41,0 MJ. Unu el la plej okulfrapaj ecoj de Stirling Cycles estas ilia kapablo amplifi la komencan tension per la termoelektra efiko. Ni observis tensian gajnon de ĝis 39 (de komenca tensio de 15 V ĝis fina tensio de ĝis 590 V, vidu Suplementan Fig. 7.2).
Alia distinga trajto de ĉi tiuj MLC -oj estas, ke ili estas makroskopaj objektoj sufiĉe grandaj por kolekti energion en la gamo Joule. Tial ni konstruis prototipan rikoltilon (HARV1) uzante 28 mlc PST 1 mm dika, sekvante la saman paralelan platan dezajnon priskribitan de Torello et al.14, en 7 × 4-matrico kiel montrita en Fig. Kolektu ĝis 3.1 J uzante la Olson -ciklon priskribitan en FIG. 2a, izotermaj regionoj je 10 ° C kaj 125 ° C kaj izofieldaj regionoj je 0 kaj 750 V (195 kV cm-1). Ĉi tio respondas al energia denseco de 3,14 J cm-3. Uzante ĉi tiun kombinaĵon, mezuradoj estis prenitaj sub diversaj kondiĉoj (Fig. 2B). Notu, ke 1,8 J estis akirita super temperaturo de 80 ° C kaj tensio de 600 V (155 kV cm-1). Ĉi tio konsentas bone kun la antaŭe menciitaj 65 MJ por 1 mm dika PST MLC en la samaj kondiĉoj (28 × 65 = 1820 MJ).
A, Eksperimenta aranĝo de kunigita HARV1 -prototipo bazita sur 28 mlc PSTS 1 mm dika (4 vicoj × 7 kolumnoj) funkcianta sur Olson -cikloj. Por ĉiu el la kvar ciklaj paŝoj, temperaturo kaj tensio estas provizitaj en la prototipo. La komputilo pelas peristaltikan pumpilon, kiu cirkulas dielektran fluidon inter la malvarmaj kaj varmaj rezervujoj, du valvoj kaj fonto. La komputilo ankaŭ uzas termokupojn por kolekti datumojn pri la tensio kaj kurento liverita al la prototipo kaj la temperaturo de la kombinaĵo de la nutrado. B, energio (koloro) kolektita de nia 4 × 7 mlc-prototipo kontraŭ temperaturintervalo (x-akso) kaj tensio (y-akso) en malsamaj eksperimentoj.
Pli granda versio de la rikoltilo (HARV2) kun 60 PST MLC 1 mm dika kaj 160 PST MLC 0,5 mm dika (41,7 g aktiva piroelektra materialo) donis 11,2 J (Suplementa Noto 8). En 1984, Olsen faris energian rikoltilon bazitan sur 317 g de stano-dopita PB (Zr, Ti) O3-komponaĵo kapabla generi 6,23 J de elektro je temperaturo de ĉirkaŭ 150 ° C (Ref. 21). Por ĉi tiu kombinaĵo, ĉi tiu estas la sola alia valoro havebla en la gamo Joule. Ĝi akiris iom pli ol duonon de la valoro, kiun ni atingis kaj preskaŭ sep fojojn la kvalito. Ĉi tio signifas, ke la energia denseco de HARV2 estas 13 fojojn pli alta.
La Harv1 -Cikloperiodo estas 57 sekundoj. Ĉi tio produktis 54 MW da potenco kun 4 vicoj de 7 kolumnoj de 1 mm dikaj MLC -aroj. Por fari ĝin unu paŝon plu, ni konstruis trian kombinaĵon (HARV3) kun 0,5mm dika PST MLC kaj simila aranĝo al HARV1 kaj HARV2 (Suplementa Noto 9). Ni mezuris termikan tempon de 12,5 sekundoj. Ĉi tio respondas al ciklotempo de 25 s (Suplementa Fig. 9). La kolektita energio (47 MJ) donas elektran potencon de 1,95 MW per MLC, kiu siavice permesas al ni imagi, ke HARV2 produktas 0,55 W (proksimume 1,95 MW × 280 PST MLC 0,5 mm dika). Krome, ni simulis varmotransportadon per finia simulado de elementoj (COMSOL, Suplementa Noto 10 kaj Suplementaj Tabeloj 2-4) respondaj al la HARV1 -eksperimentoj. Finita elementa modeligado ebligis antaŭdiri potencajn valorojn preskaŭ ordon de grando pli alta (430 MW) por la sama nombro de PST -kolumnoj maldikigante la MLC ĝis 0,2 mm, uzante akvon kiel malvarmigilon, kaj restarigante la matricon al 7 vicoj. × 4 kolumnoj (aldone al, ekzistis 960 MW kiam la tanko estis apud la kombinaĵo, suplementa Fig. 10b).
Por pruvi la utilecon de ĉi tiu kolektanto, Stirling-ciklo estis aplikita al memstara manifestacianto konsistanta el nur du 0,5 mm dikaj PST-MLCoj kiel varmo-kolektantoj, alta tensia ŝaltilo, malalta tensia ŝaltilo kun stokado-kondensilo, DC/DC-konvertilo, malalta potenca mikrokontrolilo, du termokoloroj kaj ŝostokutilo (suplementa noto. La cirkvito postulas, ke la stokada kondensilo estu komence ŝarĝita ĉe 9V kaj tiam funkcias aŭtonomie dum la temperaturo de la du MLC -oj iras de -5 ° C ĝis 85 ° C, ĉi tie en cikloj de 160 s (pluraj cikloj estas montritaj en Suplementa Noto 11). Rimarkinde, du MLC -oj pezantaj nur 0,3G povas aŭtonomie regi ĉi tiun grandan sistemon. Alia interesa trajto estas, ke la malalta tensia konvertilo kapablas konverti 400V al 10-15V kun 79% efikeco (Suplementa Noto 11 kaj Suplementa Figuro 11.3).
Fine ni taksis la efikecon de ĉi tiuj MLC -moduloj en konvertado de termika energio en elektran energion. La kvalita faktoro η de efikeco estas difinita kiel la rilatumo de la denseco de la kolektita elektra energio ND al la denseco de la provizita varmo QIN (Suplementa Noto 12):
Figuroj 3a, b montras la efikecon η kaj proporcian efikecon ηr de la Olsen -ciklo respektive kiel funkcio de la temperaturintervalo de 0,5 mm dika PST MLC. Ambaŭ datumaj aroj estas donitaj por elektra kampo de 195 kV CM-1. La efikeco \ (\ ĉi \) atingas 1,43%, kio samvaloras al 18% de ηr. Tamen, por temperaturo de 10 K de 25 ° C ĝis 35 ° C, ηr atingas valorojn ĝis 40% (blua kurbo en Fig. 3B). Ĉi tio estas duoble la konata valoro por NLP-materialoj registritaj en PMN-PT-filmoj (ηr = 19%) en la temperaturintervalo de 10 K kaj 300 kV cm-1 (Ref. 18). Temperaturo estas sub 10 K ne estis pripensita ĉar la termika histerezo de la PST MLC estas inter 5 kaj 8 K. Rekono de la pozitiva efiko de fazaj transiroj sur efikeco estas kritika. Fakte, la optimumaj valoroj de η kaj ηr estas preskaŭ ĉiuj akiritaj ĉe la komenca temperaturo Ti = 25 ° C en Figoj. 3a, b. Ĉi tio estas pro proksima fazo -transiro kiam neniu kampo estas aplikata kaj la Curie -temperaturo TC estas ĉirkaŭ 20 ° C en ĉi tiuj MLCoj (Suplementa Noto 13).
a,b, the efficiency η and the proportional efficiency of the Olson cycle (a)\({\eta }_{{\rm{r}}}=\eta /{\eta}_{{\rm{Carnot}} for the maximum electric by a field of 195 kV cm-1 and different initial temperatures Ti, }}\,\)(b) for the MPC PST 0.5 mm thick, depending on the temperature interval ΔTSPAN.
Ĉi-lasta observado havas du gravajn implicojn: (1) iu ajn efika biciklado devas komenciĝi ĉe temperaturoj super TC por kampo-induktita fazo-transiro (de paraelektra ĝis ferroelektra); (2) Ĉi tiuj materialoj estas pli efikaj dum daŭraj tempoj proksime al TC. Kvankam grandskalaj efikecoj estas montritaj en niaj eksperimentoj, la limigita temperaturintervalo ne permesas al ni atingi grandajn absolutajn efikecojn pro la limo de Carnot (\ (\ delta t/t \)). Tamen, la bonega efikeco pruvita de ĉi tiuj PST MLC -oj pravigas Olsen kiam li mencias, ke "ideala klaso 20 regeneraj termoelektraj motoroj funkciantaj ĉe temperaturoj inter 50 ° C kaj 250 ° C povas havi efikecon de 30%" 17. Por atingi ĉi tiujn valorojn kaj testi la koncepton, estus utile uzi dopitajn PSTojn kun malsamaj TC -oj, kiel studite de Shebebov kaj Borman. Ili montris, ke TC en PST povas varii de 3 ° C (SB -dopado) ĝis 33 ° C (TI -dopado) 22. Tial ni hipotezas, ke venontaj generaciaj piroelektraj regenerantoj bazitaj sur dopaj PST -MLCoj aŭ aliaj materialoj kun forta unua ordo -fazo -transiro povas konkurenci kun la plej bonaj potencaj rikoltistoj.
En ĉi tiu studo, ni esploris MLC -ojn faritajn el PST. Ĉi tiuj aparatoj konsistas el serio de PT kaj PST -elektrodoj, per kiuj pluraj kondensiloj estas konektitaj paralele. PST estis elektita ĉar ĝi estas bonega EC -materialo kaj tial eble bonega NLP -materialo. Ĝi elmontras akran unuarangan ferroelektran-parelektran fazan transiron ĉirkaŭ 20 ° C, indikante ke ĝiaj entropiaj ŝanĝoj estas similaj al tiuj montritaj en Fig. 1. Similaj MLCoj estis plene priskribitaj por EC13,14-aparatoj. En ĉi tiu studo, ni uzis 10,4 × 7,2 × 1 mm³ kaj 10,4 × 7,2 × 0,5 mm³ mlcs. MLCoj kun dikeco de 1 mM kaj 0,5 mM estis faritaj el 19 kaj 9 tavoloj de PST kun dikeco de 38,6 µm respektive. Ambaŭkaze la interna PST -tavolo estis metita inter 2,05 µm dikaj plataj elektrodoj. La dezajno de ĉi tiuj MLC -oj supozas, ke 55% de la PSToj estas aktivaj, respondaj al la parto inter la elektrodoj (Suplementa Noto 1). La aktiva elektroda areo estis 48,7 mm2 (Suplementa Tabelo 5). MLC PST estis preparita per solida fazo -reago kaj gisada metodo. La detaloj de la preparada procezo estis priskribitaj en antaŭa artikolo14. Unu el la diferencoj inter PST MLC kaj la antaŭa artikolo estas la ordo de B-lokoj, kiu multe influas la agadon de EC en PST. La ordo de B-ejoj de PST MLC estas 0,75 (Suplementa Noto 2) akirita per sinterigado je 1400 ° C sekvita de centoj da horoj longa annealado je 1000 ° C. Por pliaj informoj pri PST MLC, vidu Suplementajn Notojn 1-3 kaj Suplementan Tabelon 5.
La ĉefa koncepto de ĉi tiu studo baziĝas sur la Olson -ciklo (Fig. 1). Por tia ciklo, ni bezonas varman kaj malvarman rezervujon kaj elektroprovizon kapablan monitori kaj kontroli la tension kaj kurenton en la diversaj MLC -moduloj. Ĉi tiuj rektaj cikloj uzis du malsamajn agordojn, nome (1) Linkam -moduloj hejtado kaj malvarmigo unu MLC konektita al Keithley 2410 -fonto, kaj (2) tri prototipoj (HARV1, HARV2 kaj HARV3) paralele kun la sama fonta energio. En ĉi -lasta kazo, dielektra fluido (silikona oleo kun viskozeco de 5 CP je 25 ° C, aĉetita de Sigma Aldrich) estis uzata por varmointerŝanĝo inter la du rezervujoj (varma kaj malvarma) kaj MLC. La termika rezervujo konsistas el vitra ujo plenigita kun dielektra fluido kaj metita sur la termikan teleron. Malvarma stokado konsistas el akvo -bano kun likvaj tuboj enhavantaj dielektran fluidon en granda plasta ujo plenigita kun akvo kaj glacio. Du triflankaj pinĉaj valvoj (aĉetitaj de bio-chemaj fluidikoj) estis metitaj ĉe ĉiu fino de la kombinaĵo por konvene ŝanĝi fluidon de unu rezervujo al alia (Figuro 2A). Por certigi termikan ekvilibron inter la PST-MLC-pakaĵo kaj la malvarmiga malvarmiga periodo, la ciklo-periodo estis etendita ĝis la enireja kaj elira termokopioj (kiel eble plej proksime al la PST-MLC-pakaĵo) montris la saman temperaturon. La Python -skripto administras kaj sinkronigas ĉiujn instrumentojn (fontaj metroj, pumpiloj, valvoj kaj termokopioj) por funkciigi la ĝustan Olson -ciklon, te la malvarmiga buklo komencas bicikli tra la PST -stako post la fontmetro estas ŝarĝita tiel ke ili varmiĝas ĉe la dezirata aplikata volsio por donita OLSON -ciklo.
Alternative, ni konfirmis ĉi tiujn rektajn mezuradojn de kolektita energio per nerektaj metodoj. Ĉi tiuj nerektaj metodoj baziĝas sur elektra movo (D) - elektra kampo (E) kampaj bukloj kolektitaj ĉe malsamaj temperaturoj, kaj kalkulante la areon inter du DE -bukloj, oni povas precize taksi kiom da energio povas esti kolektita, kiel montras la figuro. En Figuro 2. .1b. Ĉi tiuj DE -bukloj ankaŭ estas kolektitaj uzante Keithley -fontajn metrojn.
Dudek ok mm dikaj PST-MLCoj estis kunvenigitaj en 4-vico, 7-kolumna paralela platstrukturo laŭ la dezajno priskribita en la referenco. 14. La fluida interspaco inter PST-MLC-vicoj estas 0,75mm. Ĉi tio atingas aldonante striojn de duflanka bendo kiel likvaj interspacoj ĉirkaŭ la randoj de la PST MLC. La PST MLC estas elektre konektita paralele kun arĝenta epoksa ponto en kontakto kun la elektrodaj kondukiloj. Post tio, dratoj estis gluitaj per arĝenta epoksika rezino al ĉiu flanko de la elektrodaj fina stacioj por konekto al la nutrado. Fine enmetu la tutan strukturon en la poliolefinan hoson. Ĉi -lasta estas gluita al la fluida tubo por certigi taŭgan sigeladon. Fine, 0,25 mm dikaj K-tipaj termokopioj estis enkonstruitaj en ĉiu fino de la PST-MLC-strukturo por monitori la enirejajn kaj elirajn likvajn temperaturojn. Por fari tion, la hoso unue devas esti borita. Post instalado de la termokopio, apliku la saman voston kiel antaŭe inter la termokupa hoso kaj drato por restarigi la sigelon.
Ok apartaj prototipoj estis konstruitaj, kvar el kiuj havis 40 0,5 mm dikajn MLC -PSTojn distribuitajn kiel paralelaj platoj kun 5 kolumnoj kaj 8 vicoj, kaj la ceteraj kvar havis 15 mm dikajn MLC -PSTojn ĉiu. en 3-kolumno × 5-vico paralela platstrukturo. La tuta nombro de PST -MLCoj uzataj estis 220 (160 0,5 mm dika kaj 60 PST MLC 1 mm dika). Ni nomas ĉi tiujn du subunuojn harv2_160 kaj harv2_60. La likva interspaco en la prototipo HARV2_160 konsistas el du duflankaj bendoj 0,25 mm dikaj kun drato 0,25 mm dikaj inter ili. Por la prototipo HARV2_60, ni ripetis la saman proceduron, sed uzante 0,38 mm dikan draton. Por simetrio, harv2_160 kaj harv2_60 havas siajn proprajn fluidajn cirkvitojn, pumpilojn, valvojn kaj malvarman flankon (suplementa noto 8). Du HARV2 -unuoj dividas varmegan rezervujon, 3 -litran ujon (30 cm x 20 cm x 5 cm) sur du varmaj platoj kun rotaciantaj magnetoj. Ĉiuj ok individuaj prototipoj estas elektre konektitaj paralele. La subunuoj HARV2_160 kaj HARV2_60 funkcias samtempe en la Olson -ciklo rezultigante energian rikolton de 11,2 J.
Metu 0,5mm dikan PST MLC en poliolefinan hoson kun duflanka bendo kaj drato ambaŭflanke por krei spacon por likvaĵo flui. Pro ĝia malgranda grandeco, la prototipo estis metita apud varman aŭ malvarman rezervan valvon, minimumigante ciklotempojn.
En PST MLC, konstanta elektra kampo estas aplikita per aplikado de konstanta tensio al la hejtanta branĉo. Rezulte, negativa termika kurento estas generita kaj energio estas konservita. Post hejtado de la PST MLC, la kampo estas forigita (v = 0), kaj la energio stokita en ĝi estas redonita al la fonto -nombrilo, kiu respondas al unu plia kontribuo de la kolektita energio. Fine, kun tensio v = 0 aplikata, la MLC -PSToj estas malvarmetigitaj ĝis sia komenca temperaturo por ke la ciklo povu rekomenci. En ĉi tiu etapo, energio ne estas kolektita. Ni kuris la Olsen -ciklon uzante Keithley 2410 -fontmeter, ŝargante la PST MLC de tensia fonto kaj fiksante la aktualan matĉon al la taŭga valoro tiel ke sufiĉe da punktoj estis kolektitaj dum la ŝarĝa fazo por fidindaj energiaj kalkuloj.
En Stirling Cycles, PST MLCoj estis ŝargitaj en tensia fontadreĝimo ĉe komenca elektra kampo -valoro (komenca tensio VI> 0), dezirata konforma kurento tiel ke la ŝarĝa paŝo prenas ĉirkaŭ 1 s (kaj sufiĉe da punktoj estas kolektitaj por fidinda kalkulo de la energio) kaj malvarma temperaturo. En Stirling Cycles, PST MLCoj estis ŝargitaj en tensia fontadreĝimo ĉe komenca elektra kampo -valoro (komenca tensio VI> 0), dezirata konforma kurento tiel ke la ŝarĝa paŝo prenas ĉirkaŭ 1 s (kaj sufiĉe da punktoj estas kolektitaj por fidinda kalkulo de la energio) kaj malvarma temperaturo. В циклах стирлинemioj PST MLC заряжались в режиме иточника напряжения при начальоо ооооER эич Sed коо; (начальное напряжение Vi > 0), желаемом податливом токе, так что этап зарядки занимает около 1 с (и набирается достаточное количество точек для надежного расчета энергия) и холодная температ ku. En la Stirling PST MLC -cikloj, ili estis ŝargitaj en la tensia fonto -reĝimo ĉe la komenca valoro de la elektra kampo (komenca tensio VI> 0), la dezirata rendimenta kurento, tiel ke la ŝarĝa stadio prenas ĉirkaŭ 1 s (kaj sufiĉa nombro da punktoj estas kolektitaj por fidinda energia kalkulo) kaj malvarma temperaturo.在斯特林循环中 ， PST MLC 在电压源模式下以初始电场值 （初始电压 VI> 0） 充电 ， 所需的顺应电流使得充电步骤大约需要 1 秒 （并且收集了足够的点以可靠地计算能量） 和低温。 En la majstra ciklo, la PST MLC estas ŝargita ĉe la komenca elektra kampo -valoro (komenca tensio VI> 0) en la tensia fonto -reĝimo, tiel ke la bezonata konforma kurento prenas ĉirkaŭ 1 sekundon por la ŝarĝa paŝo (kaj ni kolektis sufiĉe da punktoj por fidinde kalkuli (energion) kaj malaltan temperaturon. В цикле стирлинemioj pst Mlc заряжается вежиме ичочника напряжения с кчч (эч Sed пч (эч Sed пч (эч Sed пчч (э Sed пч (э Sed пч (э Sed пч (э Sed пч (э (п (э Sed пч (э Sed пч (п Sed пч (эис Sed сч knabo пч knabo (эимисточник. напряжение vi> 0), требуемый ток податливости таков, что этап заря (иаии (се (се (се (се (се (се (се (се (се (се (се (се (се (се (се (се (се (се (се (са (са с (са (са (са с (са с (са с (са (са с (са с (са с (са с (с. количество точек, чтобы надежно рассчитать энергию) и низкие температуры. En la Stirling -ciklo, la PST MLC estas ŝargita en la tensia fontadreĝimo kun komenca valoro de la elektra kampo (komenca tensio VI> 0), la bezonata konforma kurento estas tia, ke la ŝarĝa stadio prenas ĉirkaŭ 1 s (kaj sufiĉa nombro da punktoj estas kolektitaj por fidinde kalkuli la energion) kaj malaltajn temperaturojn.Antaŭ ol la PST MLC varmiĝas, malfermu la cirkviton per aplikado de kongrua kurento de I = 0 Ma (la minimuma kongrua kurento, kiun nia mezuranta fonto povas pritrakti, estas 10 NA). Rezulte, ŝarĝo restas en la PST de la MJK, kaj la tensio pliiĝas dum la specimeno varmiĝas. Neniu energio estas kolektita en ARM BC ĉar i = 0 Ma. Post atingado de alta temperaturo, la tensio en la MLT FT pliiĝas (en iuj kazoj pli ol 30 fojojn, vidu aldonan Fig. 7.2), la MLK FT estas malŝarĝita (V = 0), kaj elektra energio estas konservita en ili por la sama kiel ili estas la komenca ŝarĝo. La sama aktuala korespondado estas redonita al la metro-fonto. Pro tensia gajno, la stokita energio ĉe alta temperaturo estas pli alta ol tio, kio estis provizita komence de la ciklo. Sekve, energio estas akirita per konvertado de varmo en elektron.
Ni uzis Keithley 2410 fontmeter por monitori la tension kaj kurenton aplikitan al la PST MLC. La responda energio estas kalkulita per la integriĝo de la produkto de tensio kaj kurento legita de la fontmetro de Keithley, \ (E = {\ int} _ {0}^{\ tau} {i} _ ({\ rm {mezuro)) \ maldekstre (t \ dekstre) {v} _ {\ rm {mezuro}}} (t) \), kie τ estas la periodo de la periodo de la periodo de la periodo de la periodo de la periodo de la periodo de la periodo de la periodo de la periodo de la periodo de la periodo de la periodo de la periodo de la periodo. Sur nia energia kurbo, pozitivaj energiaj valoroj signifas la energion, kiun ni devas doni al la MLC PST, kaj negativaj valoroj signifas la energion, kiun ni ĉerpas el ili kaj tial la energion ricevitan. La relativa potenco por difinita kolekto -ciklo estas determinita dividante la kolektitan energion laŭ la periodo τ de la tuta ciklo.
Ĉiuj datumoj estas prezentitaj en la ĉefa teksto aŭ en aldonaj informoj. Leteroj kaj petoj pri materialoj devas esti direktitaj al la fonto de la AT aŭ ED -datumoj provizitaj per ĉi tiu artikolo.
Ando Junior, OH, Maran, Alo & Henao, NC Revizio de la disvolviĝo kaj aplikoj de termoelektraj mikrogeneratoroj por rikoltado de energio. Ando Junior, OH, Maran, Alo & Henao, NC Revizio de la disvolviĝo kaj aplikoj de termoelektraj mikrogeneratoroj por rikoltado de energio.Ando Junior, Ohio, Maran, Alo kaj Henao, NC -superrigardo de la disvolviĝo kaj apliko de termoelektraj mikrogeneratoroj por rikoltado de energio. Ando Junior, OH, Maran, Alo & Henao, NC 回顾用于能量收集的热电微型发电机的开发和应用。 Ando Junior, OH, Maran, Alo & Henao, NCAndo Junior, Ohio, Maran, Alo, kaj Henao, NC pripensas la disvolviĝon kaj aplikon de termoelektraj mikrogeneratoroj por rikoltado de energio.vivresumo. Subteno. Energio Rev. 91, 376–393 (2018).
Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC -fotovoltaaj materialoj: aktualaj efikecoj kaj estontaj defioj. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC -fotovoltaaj materialoj: aktualaj efikecoj kaj estontaj defioj.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. kaj Sinke, VK -fotovoltaaj materialoj: aktuala agado kaj estontaj defioj. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC 光伏材料 ： 目前的效率和未来的挑战。 Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC Suna Materialoj: Aktuala efikeco kaj estontaj defioj.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. kaj Sinke, VK -fotovoltaaj materialoj: aktuala agado kaj estontaj defioj.Scienco 352, AAD4424 (2016).
Kanto, K., Zhao, R., Wang, Zl & Yang, Y. Konjunkciis piezoelektran efikon por mem-funkciigita samtempa temperaturo kaj premo. Kanto, K., Zhao, R., Wang, Zl & Yang, Y. Konjunkta piezoelektra efiko por mem-funkciigita samtempa temperaturo kaj premo.Kanto K., Zhao R., Wang Zl kaj Yan Yu. Kombinita piropiezoelektra efiko por aŭtonoma samtempa mezurado de temperaturo kaj premo. Kanto, K., Zhao, R., Wang, Zl & Yang, Y. 用于自供电同时温度和压力传感的联合热压电效应。 Kanto, K., Zhao, R., Wang, Zl & Yang, Y. por mempovado samtempe kun temperaturo kaj premo.Kanto K., Zhao R., Wang Zl kaj Yan Yu. Kombinita termopiezoelektra efiko por aŭtonoma samtempa mezurado de temperaturo kaj premo.Antaŭen. Alma Mater 31, 1902831 (2019).
Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Energia rikoltado bazita sur Ericsson -piroelektraj cikloj en malstreĉa ferroelektra ceramiko. Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. Energia rikoltado bazita sur Ericsson -piroelektraj cikloj en malstreĉa ferroelektra ceramiko.Sebald G., Prouvost S. kaj Guyomar D. Energio -rikoltado bazita sur piroelektraj Ericsson -cikloj en malstreĉa ferroelektra ceramiko.Sebald G., Prouvost S. kaj Guyomar D. Energio -rikoltado en Relaxor -ferroelektra ceramiko bazita sur Ericsson -piroelektra biciklado. Inteligenta Alma Mater. strukturo. 17, 15012 (2007).
Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Sekva-generacia elektrokaloriaj kaj piroelektraj materialoj por solida ŝtata elektrotermala energia interkonvertado. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Sekva-generacia elektrokaloriaj kaj piroelektraj materialoj por solida ŝtata elektrotermala energia interkonvertado. Alpay, Sp, Mantese, J., Troiler-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, rw электрокалорические и пироэлектрические моииалы с сыыии; преобразования твердотельной электротермической энергии. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Next Generation Electrokaloric kaj Pyroelectric Materials por Solid State Electrotherm Energy-interkonversio. Alpay, SP, Mantese, J., Troerie-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW 用于固态电热能相互转换的下一代电热和热释电材料。 Alpay, SP, Mantese, J., TroerIer-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Alpay, Sp, Mantese, J., Troiler-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, rw электрокалорические и пироэлектрические моииалы с сыыии; преобразования твердотельной электротермической энергии. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-McKinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Next Generation Electrokaloric kaj Pyroelectric Materials por Solid State Electrotherm Energy-interkonversio.Sinjorino Virbovo. 39, 1099–1109 (2014).
Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. Standard kaj Figuro-merito por kvantigi la agadon de piroelektraj nanogeneratoroj. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. Standard kaj Figuro-merito por kvantigi la agadon de piroelektraj nanogeneratoroj.Zhang, K., Wang, Y., Wang, Zl kaj Yang, Yu. Norma kaj kvalita poentaro por kvantigi la agadon de piroelektraj nanogeneratoroj. Zhang, K., Wang, Y., Wang, Zl & Yang, Y. 用于量化热释电纳米发电机性能的标准和品质因数。 Zhang, K., Wang, Y., Wang, Zl & Yang, Y.Zhang, K., Wang, Y., Wang, Zl kaj Yang, Yu. Kriterioj kaj agadaj mezuroj por kvantigi la agadon de piroelektra nanogeneratoro.Nano Energy 55, 534–540 (2019).
Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND -elektrokaloriaj malvarmigaj cikloj en plumbo Scandium tantalate kun vera regenerado per kampa variado. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND -elektrokaloriaj malvarmigaj cikloj en plumbo Scandium tantalate kun vera regenerado per kampa variado.Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. kaj Mathur, ND-elektrokaloriaj malvarmigaj cikloj en plumbo-skandia tantalato kun vera regenerado per kampo-modifo. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, Nd 钽酸钪铅的电热冷却循环 ， 通过场变化实现真正的再生。 Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, Nd. Tantalum 酸钪钪钪钪钪钪钪钪电求的电池水水水水水气水在电影在在线电影。Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. kaj Mathur, nd elektrotermika malvarmiga ciklo de skandio-plumbo tantalata por vera regenerado per kampa reverto.Fiziko Rev. X 9, 41002 (2019).
Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, nd kaloriaj materialoj proksime de ferroikaj fazaj transiroj. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, nd kaloriaj materialoj proksime de ferroikaj fazaj transiroj.Moya, X., Kar-Narayan, S. kaj Mathur, nd kaloriaj materialoj proksime de Ferroid-fazaj transiroj. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, nd 铁质相变附近的热量材料。 Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, nd termikaj materialoj proksime de fera metalurgio.Moya, X., Kar-Narayan, S. kaj Mathur, ND-termikaj materialoj proksime de feraj fazaj transiroj.Nat. Alma Mater 13, 439–450 (2014).
Moya, X. & Mathur, nd kaloriaj materialoj por malvarmigo kaj hejtado. Moya, X. & Mathur, nd kaloriaj materialoj por malvarmigo kaj hejtado.Moya, X. kaj Mathur, nd termikaj materialoj por malvarmigo kaj hejtado. Moya, X. & Mathur, nd 用于冷却和加热的热量材料。 Moya, X. & Mathur, nd termikaj materialoj por malvarmigo kaj hejtado.Moya X. kaj Mathur nd termikaj materialoj por malvarmigo kaj hejtado.Scienco 370, 797–803 (2020).
Torelló, A. & DeFay, E. Elektrokaloriaj Malvarmigiloj: Revizio. Torelló, A. & DeFay, E. Elektrokaloriaj Malvarmigiloj: Revizio.Torello, A. kaj DeFay, E. Elektrokaloriaj Chillers: Revizio. Torelló, A. & DeFay, E. ： ： 评论。 Torelló, A. & DeFay, E. ： ： 评论。Torello, A. kaj Defay, E. Elektrotermaj malvarmigiloj: Revizio.Altnivela. elektronika. Alma Mater. 8. 2101031 (2022).
Nuchokgwe, Y. et al. Grandega energia efikeco de elektrokaloria materialo en tre ordigita skandio-skandio-plumbo. Nacia komunikado. 12, 3298 (2021).
Nair, B. et al. La elektrotermika efiko de oksidaj multistaj kondensiloj estas granda super larĝa temperaturintervalo. Naturo 575, 468–472 (2019).
Torello, A. et al. Grandega temperaturintervalo en elektrotermaj regenerantoj. Scienco 370, 125–129 (2020).
Wang, Y. et al. Altfrekvenca solida stato -elektrotermika malvarmiga sistemo. Scienco 370, 129–133 (2020).
Meng, Y. et al. Akvofala elektrotermika malvarmiga aparato por granda temperaturo -altiĝo. Nacia Energio 5, 996–1002 (2020).
Olsen, RB & Brown, DD Alta Efika Rekta Konvertiĝo de Varmego al Elektraj Energiaj Rilataj Piroelektraj Mezuroj. Olsen, RB & Brown, DD Alta efikeco Rekta konvertiĝo de varmego al elektraj energi-rilataj piroelektraj mezuradoj.Olsen, RB kaj bruna, DD tre efika rekta konvertiĝo de varmego en elektran energion asociitan kun piroelektraj mezuradoj. Olsen, RB & Brown, DD 高效直接将热量转换为电能相关的热释电测量。 Olsen, RB & Brown, DDOlsen, RB kaj bruna, DD efika rekta konvertiĝo de varmego al elektro asociita kun piroelektraj mezuradoj.Ferroelectrics 40, 17–27 (1982).
Pandya, S. et al. Energio kaj potenca denseco en maldikaj malstreĉaj ferroelektraj filmoj. Nacia Alma Mater. https://doi.org/10.1038/S41563-018-0059-8 (2018).
Smith, An & Hanrahan, BM Cascaded Pyroelectric Conversion: Optimigante la Ferroelektran Fazan Transiron kaj Elektrajn Perdojn. Smith, An & Hanrahan, BM Cascaded Pyroelectric Conversion: Optimigante la Ferroelektran Fazan Transiron kaj Elektrajn Perdojn.Smith, AN kaj Hanrahan, BM Cascaded piroelektra konvertiĝo: Ferroelektra fazo -transiro kaj elektra perdo -optimumigo. Smith, An & Hanrahan, BM 级联热释电转换 ： 优化铁电相变和电损耗。 Smith, An & Hanrahan, BMSmith, AN kaj Hanrahan, BM -kaskadita piroelektra konvertiĝo: Optimumigo de ferroelektraj fazaj transiroj kaj elektraj perdoj.J. Apliko. Fiziko. 128, 24103 (2020).
Hoch, sr la uzo de ferroelektraj materialoj por konverti termikan energion en elektron. procezo. IEEE 51, 838–845 (1963).
Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Cascaded Pyroelectric Energy Converter. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. Cascaded Pyroelectric Energy Converter.Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM kaj Dullea, J. Cascade Pyroelectric Power Converter. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器。 Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器。Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM kaj Dullea, J. Cascaded Pyroelectric Power Converters.Ferroelectrics 59, 205–219 (1984).
Shebanov, L. & Borman, K. pri plumbo-skandio tantalataj solidaj solvoj kun alta elektrokaloria efiko. Shebanov, L. & Borman, K. pri plumbo-skandio tantalataj solidaj solvoj kun alta elektrokaloria efiko.Shebanov L. kaj Borman K. pri solidaj solvoj de plumbo-skandio tantalate kun alta elektrokaloria efiko. Shebanov, L. & Borman, K. 关于具有高电热效应的钪铅钪固溶体。 Shebanov, L. & Borman, K.Shebanov L. kaj Borman K. pri Scandium-Lead-Scandium Solid Solutions kun alta elektrokaloria efiko.Ferroelectrics 127, 143–148 (1992).
Ni dankas N. Furusawa, Y. Inoue, kaj K. Honda pro ilia helpo en kreado de la MLC. PL, AT, YN, AA, JL, UP, VK, OB kaj ED danke al la Luksemburga Nacia Esplora Fondaĵo (FNR) pro subtenado Bridges2021/MS/16282302/cecoha/DeFay.
Sekcio de Materialoj -Esploro kaj Teknologio, Luksemburga Instituto pri Teknologio (Listo), Belvoir, Luksemburgio